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基于热管输热的矿井地热危害控制试验研究
2020-02-20
我国矿山资源需求增大,矿井开采深度不断加深,井下地热危害日趋严重,影响了矿井安全生产。针 对现有热害控制技术存在深层矿井工作面降温效果不明显,无法有效控制井下热害的问题,利用热管的高效传热 特性,建立了采用动力型热管的热害控制系统并搭建了试验平台,用以模拟井下热源环境以及系统热量、冷量传递 输运过程。结合矿井实际环境,测试分析了动力型分离式热管降温系统换热的影响因素。结果表明:在蒸发器和 冷凝器迎风风温36.5 ℃和18 ℃、冷凝器风速3 m/s、溶液泵频率20 Hz、充液率51%的条件下,蒸发器的吸热量随着 风量的增加而升高;在蒸发器迎风风温42.8 ℃、风速2 m/s、冷凝器风温18.8 ...
Series No. 523 January 2020 金 属 METAL MINE 矿 山 总第 523 期 2020 年第 1 期 基于热管输热的矿井地热危害控制试验研究 初砚昊 柳静献 常德强 李元辉1 (东北大学资源与土木工程学院,辽宁 沈阳 110819) 摘 要 我国矿山资源需求增大,矿井开采深度不断加深,井下地热危害日趋严重,影响了矿井安全生产。针 对现有热害控制技术存在深层矿井工作面降温效果不明显,无法有效控制井下热害的问题,利用热管的高效传热 特性,建立了采用动力型热管的热害控制系统并搭建了试验平台,用以模拟井下热源环境以及系统热量、冷量传递 输运过程。结合矿井实际环境,测试分析了动力型分离式热管降温系统换热的影响因素。结果表明:在蒸发器和 冷凝器迎风风温 36.5 ℃和 18 ℃、冷凝器风速 3 m/s、溶液泵频率 20 Hz、充液率 51% 的条件下,蒸发器的吸热量随着 风量的增加而升高;在蒸发器迎风风温 42.8 ℃、风速 2 m/s、冷凝器风温 18.8 ℃、风速 3 m/s、溶液泵频率 20 Hz 的条 件下,最佳充液率取值区间为 51%~60%;蒸发器各参数不变,当冷凝器迎风温度为 16.5 ℃、风速为 2.5 m/s、充液率 为 67% 时,换热量随着溶液泵频率的增加先升高后稳定不变;两换热器距离为 4~10 m 时,温度和风速变化对系统 换热效率影响很小。研究结果反映出动力型分离式热管降温系统可有效改善深井工作环境,使井下高温热害得到 有效控制。 关键词 矿井地热 矿井降温 地热治理 动力型分离式热管系统 中图分类号 TD727 文献标志码 A 文章编号 1001-1250(2020)-01-1108-07 DOI 10.19614/j.cnki.jsks.202001014 Experimental Study on the Mine Geothermal Hazard Control Based on Heal Transfer by Heat Pipe 2 Chu Yanhao Liu Jingxian Chang Deqiang Li Yuanhui ( School of Resources and Civil Engineering,Northeastern University,Shenyang 110819,China) Abstract With the increasing of mine exploitation depth and the continuous improvement of mining mechanization,the mine geothermal hazard becomes more and more serious,and affects mine safety.In view of the problem that the existing tech⁃ nology has no obvious cooling effect in deep mine and can not effectively control the geothermal hazard in underground mine, the heat pipe with high-efficiency heat transfer characteristics was adapt to establish a geothermal hazard control system and an experimental platform was built to simulate the underground mine environment and the heat and cold transfer and transpor⁃ tation process of the system.Combined with the actual mine environment,the influencing factors of heat exchange of the dynam⁃ ic separated heat pipe cooling system were tested and analyzed.The results show that the heat absorption of the evaporator in⁃ creases with the increase of the air volume when the temperature of the wind in the evaporator and the condenser are 36.5 ℃ and 18 ℃,the wind speed of the condenser is 3 m/s,the frequency of the solution pump is 20 Hz,and the filling rate is 51%,the heat absorption of evaporator increases with the increase of air volume;When the windward temperature of the evaporator is 4 2.8 ℃,the wind speed is 2 m/s,the wind temperature of the condenser is 18.8 ℃,the wind speed is 3 m/s,and the frequency of the solution pump is 20 Hz,the best filling rate range is 51% ~60%;when the parameters of the evaporator are unchanged,the windward temperature of the condenser is 16.5 ℃,the wind speed is 2.5 m/s,and the filling rate is 67%,the heat transfer in⁃ creases first and then remains stable with the increase of the frequency of the solution pump;when the distance between the two heat exchangers changed from 4 m to 10 m,the change of temperature and wind speed had little effect on the heat transfer efficiency of the system.The above discussion resutls further show that the powered separated heat pipe cooling system can ef⁃ fectively improve the working environment in the deep mine and control the high temperature hazard in mine. Keywords Mine geothermal,Mine cooling,Geothermal treatment,Powered separated heat pipe system 基金项目 “2十019三-五12”-国10家重点研发计划项目(编号:2016YFC0801605)。 收稿日期 作者简介 初砚昊(1992—),男,硕士研究生。通讯作者 柳静献(1966—),男,教授,博士,博士研究生导师。 · 108 · 初砚昊等:基于热管输热的矿井地热危害控制试验研究 随着我国工业快速发展,矿山开采深度不断加 2020年第1期 热管的蒸发段与冷凝段可分开按需位置布置,对于 大型化换热装置的适应性好;②能实现冷源与热源 远距离换热;③热管的加热段与冷却段的传热面积 可按比例调整控制;④热管的管壁温度远高于腐蚀 性气体的露点和水蒸气露点,其管壁附有的灰尘呈 疏松状态,易于清除,适用于灰尘量大的矿井。 通过分析动力型热管性能与结构在矿井降温方 面的优点,认为动力型热管应用于井下降温是可行 的。对矿井热源的分析,发现矿井中回采工作面热 灾害最严重,将动力型热管蒸发段布置在工作面附 近(不影响生产设备工作),吸收来自于工作面的热 量,工质蒸发快速流向冷凝段,气态吸收冷量成液 态,通过溶液泵输送回蒸发器中,完成循环换热,将 热量排除井外,使得工作面温度达到国家标准要求, 从而实现对地热灾害的控制。 [ 1] 深,导致我国众多矿井开采面临严重的地热环境 。 深层矿井的高温热害环境不仅导致员工生理疲劳和 工作效率降低,而且影响井下设备稳定运行,使得矿 [ 2] 山安全生产事故不断发生 。因此,有必要针对深层 矿井高温热害治理展开研究。 对矿井热害治理方面的研究,国外法国学者早 [3] 在 1740 年就对金属矿山的地温进行过监测 。1985 年,南非矿井实施了冰冷却系统井下降温,证明了输 [4] 冰制冷降温方法具有可行性 。我国矿井热害治理 研究开始于 20 世纪 50 年代,最早是煤炭研究总院在 抚顺矿区进行地温观测,并进行了局部降温技术的 [5] 研究与应用 。目前,我国矿山降温系统研究已趋于 成熟,现代降温技术使得矿井热环境得到了有效改 善,并有效实现了井下热能源再利用。2006 年,瓦斯 发电制冷技术被研发出,用于抽采矿井井下瓦斯发 2 动力型热管系统试验平台搭建 结合矿井实际情况,搭建试验平台模拟井下工 [6] [7] 电,再利用电能进行制冷 。2007 年,张亚平等 就 作面高温环境条件,分析动力型热管降温系统换热 性能的影响因素,讨论该系统在矿井应用的可行 性。 分离式热管应用于矿井降温进行了理论论证。2008 [8] 年,何满朝等 提出了深井 HEMS 降温技术,将回收 [9] 的热量用于居民洗浴、取暖等。2009 年,李勇等 提 2 . 1 试验装置 试验装置主要由蒸发器、冷凝器、液体流量计、 出利用集中控制系统对高温矿井热害降温系统进行 [10] 监控管理。2012 年,张和平等 发明了一种矿用大 温差乙二醇空调装置,用以解决制冷空调无法满足 深井高温降温等问题。目前,矿井主要采用的降温 系统有非人工制冷降温技术、人工制冷降温技术以 及现代降温技术,但现有的降温技术都有一定的适 用范围和使用弊端,无法有效解决深层矿井热害问 储液罐、溶液泵、风机、液视镜以及其他附属设备搭 建而成。矩形管道两端分别与风机和换热器相连, 储液罐、溶液泵和液体流量计装置通过铜管依次连 接在两端换热器之间,两端换热器相距分别为 4、6、 8 、10 m。蒸发器和冷凝器是由管径 9.52 mm 的铜管 [ 11] 组成,共 44 根管串联接在一起;蒸发端矩形管道长 1 m,截面尺寸 0.6 m×0.6 m;冷凝端矩形管道长 0.5 m, 截面尺寸 0.6 m×0.6 m;器件与器件连接的铜管直径 题 。 矿井地热控制与研究非常有必要,对深层矿井 采取有效的降温方法,提出热害治理的新工艺与新 技术,研发基于热管的高效传热与换热技术有助于 实现井下气流的快速冷却,采用动力型热管的热害 控制系统,改善井下高温高湿环境,对于确保矿山安 全稳定生产有重要意义。 1 0 mm,试验装置原理如图 1。在两端换热器的矩形 风道顶部和侧面施工钻孔,下放传感器和风速仪,在 蒸发器、冷凝器前后测量矩形风道中空气的温度和 风速,使用精度等级为 I 级的工业用铂电阻 PT100 和 [19] 热线式风速仪 。风机与溶液泵是通过 50 Hz 的变 频器调节不同的频率来控制不同的风速和液体流速 以满足试验要求。 1 动力型热管对热源传热分析 动力型热管是利用泵提供动力使得冷凝液体工 [ 12] 质回流到蒸发段的新型分离式热管 。其工作原理 是蒸发段内液态工质吸收外部热量变成饱和蒸汽流 向冷凝段中冷凝成液体工质,泵产生动力,将冷凝液 输送到蒸发段,持续不断循环,持续不断地完成热量 [13] 转移传输 。该热管系统应用于井下降温与现有的 降温方法相比有着独特的优势,现有的降温技术在 深层矿井应用上耗能高、降温效率低,而动力型热管 [14] 传输热量快、效率高、冷损小、布置维护方便 。动 [15-18] 力型热管用于矿井降温的主要优点为 :①动力型 · 109 · 总第523期 金 属 矿 山 2020年第1期 试验选用的工质是 R134a,该系统工作原理是蒸 发器管内工质吸热蒸发,由系统内温差产生的压力 差将气态工质沿气体管路输送到冷凝器中,气态工 质冷凝成液态工质,经溶液泵将液态工质输送到蒸 发器内,完成一次循环换热。系统通过无限次循环 换热,实现大量热量的远距离传输。 3 试验结果与讨论 3. 1 充液率对换热性能的影响 对于不同的充液量,热管系统对应有不同的换 热量与换热性能。试验设定两换热器相距 4 m,蒸发 器风温 32.5 ℃,进风速 2.5 m/s,冷凝器风温 18.5 ℃, 风速 3 m/s,热管系统工作温度 27.5 ℃,充液率分别为 35%、43%、47%、51%、54%、58%、63%、67%、72%,得 出充液率与换热系数关系如图 2 所示。根据传热计 2 . 2 试验方法 本研究试验在实验室环境中进行,空气电加热 [ 20] 器安装在风机前,通过风机将热风吹到同一水平面 上的蒸发器来模拟矿井空气温度较高的工作面工作 环境。空气电加热器总的最大功率为 12 kW,能使试 验温度最高达到 70 ℃。试验中,采用型号为 PT100、 显示精度为 0.1 ℃的热电阻测量温度。在蒸发器与 冷凝器矩形管道前后都布置 PT100 热电阻进行温度 测量。将 PT100热电阻连接温度数据采集仪,试验进 行时每隔相同时间同时对 4点(进入蒸发器前的空气 温度、从蒸发器出来的空气温度、进入冷凝器前的空 气温度、从冷凝器出来的空气温度)位置采集温度数 据,并将采集的数据记录下来。通过调节风机变频 器实现两端换热器风量的变化,风速测量使用热线 风速仪,显示精度 0.01 m/s。通过监控电子秤称量的 制冷剂罐质量的变化,控制冲注阀开闭,电子称的显 示精度为0.001 kg。 算的基本方程式,可得出传热系数 K为 K = Qx ( F0 ⋅ ΔTx) 式中,Qx 为换热器光管外表面的传热热量,W;F0 为换 热器的光管外表面积,m ;ΔTx 为对数平均温差,℃。 2 通过动力型分离式热管换热器的蒸发器和冷凝 器前后的空气温差变化来分析热管工质充液率、风 速、驱动温差等因素对热管换热器换热效果的影响, 进而测试热管换热器蒸发器和冷凝器的工作状况和 性能。整个试验装置须具有较高的密封性能和保温 性能,防止冷量回收试验装置出现漏风、散热等现 象,影响试验结果的准确性。 由图 2 可知:随工质充液率的增加,换热系数先 增加后降低;充液率在 51%~60% 范围内,换热系数 最高,换热效果最佳;该热管系统的最佳充液率为 51%~60%,说明充液量过多和过少都不利于动力型 热管换热效果达到最佳状态。可见,只有在最佳充 液率下,动力型热管的传热系数才能达到最大值,方 可实现高效的换热性能。 2 . 3 试验步骤 在试验平台布置完成以及温度和风速传感器安 3. 2 温度对系统换热量的影响 为更好地满足现实矿井工作面的实际温度,测 试了两换热器相距 4 m、冷凝器温度 16.8 ℃、风速 3 m/s、溶液泵频率 20 Hz、蒸发器迎风风速 1.5 m/s、迎风 温度在 30.5~51.5 ℃条件下的换热量,结果如图 3(a) 所示。此外,在蒸发器迎风温度 40.5 ℃、风速 1.8 m/ s、冷凝器进风流风速 3 m/s 状态下,迎风温度为 14.9~ 22.3 ℃、溶液泵输入频率为 20 Hz时,试验结果如图 3 (b)所示。 装完成后,检查系统的密封性并完成抽完真空等准 备工作,进行动力型热管系统试验。具体步骤为:① 对系统进行工质充注,观察电子秤示数,达到充注量 后,关闭阀门;②开启空气电加热器以及蒸发器和冷 凝器两端的风机,通过变频器调节风速待稳定;③在 低频率下启动溶液泵,同时采集两换热器内外的温 度以及液体流量计的示数;④不断提高溶液泵的频 率,直至 50 Hz,并且在每次改变频率的同时采集两 换热器的温度及流量计的流量;⑤改变蒸发器端经 过空气加热器加热后的空间温度,重复步骤③、④; 由图 3可知:传热量随着蒸发器的迎风温度升高 而升高,传热量曲线近似于二次曲线,工作温度的升 高使得工质蒸发加快,气泡数量增多,增大了管内工 质流动的扰动,传热强化;传热量随着冷凝器进风面 风温的提高而降低,随着进风温度的提高,蒸汽与进 ⑥ 追加充注热管工质,重复步骤⑤;⑦改变两换热器 的距离,重复以上各个步骤。 · 110 · 初砚昊等:基于热管输热的矿井地热危害控制试验研究 2020年第1期 风温度温差减小,冷凝效果降低,导致出现不凝结气 体,进而使得有效换热面积减小,致使换热量降低, 并且不凝结气体会影响溶液泵的性能,进而影响整 个动力型热管的换热性能。 关系,设定两换热器相距 4 m,试验参数为蒸发器进 风风温 36.5 ℃和 40.5 ℃,冷凝器进风风温 18 ℃,风 速 3 m/s,溶液泵频率 20 Hz,充液率 51%,蒸发器进风 风速在 1~3 m/s 取值条件下,系统换热量的变化情况 如图4所示。 3 . 3 风量对换热性能的影响 为进一步研究换热器迎风风速与系统换热量的 由图 4 可知:在蒸发器不同迎风温度情况下,蒸 和72%,溶液泵频率0~50 Hz,试验结果如图5所示。 由图 5 可知:随着溶液泵频率的增加,蒸发器和 冷凝器的换热量整体都是先增加而后基本保持不 变。当溶液泵频率较低时,其提供的动力无法克服 液体工质流动阻力,工质量提供不足,导致整个热管 系统换热量低。随着溶液泵频率逐渐增大,换热量 逐渐增加,当频率为 5~15 Hz,热管系统两换热器换 热量陡然升高,发生突变,其频率提供的动力满足整 个系统的阻力,达到热管系统的最佳换热效果;当频 率达到 15~50 Hz 时,两换热器换热量基本不变,频 率达到 15 Hz 时,已满足整个系统动力,频率增加,只 提高工质流动速度,对于提升系统换热效果不明显 甚至有所降低。进一步分析该图可知:当溶液泵输 入频率达到 15 Hz 以上时,充液率为 58% 的蒸发器换 热量出现波动,随着充液率达到 58%~72%,换热量 出现的波动现象逐渐变小趋于稳定。这说明充液率 较低时,输入频率过大,工质流速较快,冷凝效果差, 发器迎面风速的提高,换热量增加显著,其曲线近似 二次曲线,同时迎风面积一定,风速与风量成正比, 说明一定量的风量增加有利于热管系统换热性能增 强。风速提高,加快了与换热器表面的换热效率,换 热器表面能够充分换热,使得换热器管内工质快速 蒸发,气泡脱离频率加快,加强了两相流体的扰动, 导致传热强化。 3 . 4 换热量与溶液泵频率的关系 动力型热管装有动力装置,克服了热管系统阻 力损失,实现了热能量高效的远距离传输。溶液泵 的频率变化影响着液体工质流速的大小,从而影响 着整个热管系统的换热效果。为实现消耗最小功率 实现最大热管系统换热能力,进行了换热量与溶液 泵频率关系试验。试验条件为两换热器相距 4 m,蒸 发器迎风温度 45.8 ℃,风速 2.5 m/s,冷凝器迎风温度 1 6.5 ℃,风速 2.5 m/s,充液率分别为 58%、63%、67% · 111 · 总第523期 金 属 矿 山 2020年第1期 会出现一定的气蚀现象,影响泵连续提供动力,工质 流量出现异常,蒸发器换热效果不稳定,导致换热量 出现上下波动现象。 随着温度的改变不同距离的换热性能相差情况。试 验条件为两换热器相距分别为 4、6、8、10 m,蒸发器 迎风温度为 30~70 ℃,迎风风速 1.1 m/s,冷凝器迎风 风温 10.8 ℃,迎风风速 3 m/s,溶液泵频率 20 Hz,充液 率分别为 47% 和 54%。根据试验数据绘制出了在不 同距离下风温与换热量的关系图,如图6所示。 3 . 5 不同距离性能比较分析 通过测定两换热器相距不同距离时,随着温度 变化换热器进风风温和出风风温的变化情况,分析 由图 6 可知:充液率为 47% 和 54% 时,两换热器 不同距离下的换热量变化趋势基本相同,距离的改 变对换热器性能影响不大,只有个别试验条件下不 同距离的换热量有少量差别,可以认为距离改变对 于动力型热管系统换热能力没有影响。不同距离不 同的蒸发器迎风风温下的系统沿程损失小,如果在 沿程热量损失大的情况下,距离在 4~10 m 范围内变 化,其换热量会有所变化,换热量的曲线走向趋势也 会发生变化,因此观察图 6换热量变化和曲线走向基 本相同,没有发生变化,可以确定动力型热管传输热 量沿程损失小。 4 结 论 针对现有热害控制技术存在深层矿井工作面降 温效果不明显的问题,建立了采用动力型热管的热 害控制系统,通过分析动力型分离式热管降温系统 在典型工况下,风速、风温、充液率、泵频率、传输距 离等工艺参数对系统换热效率和性能的影响,得出 以下结论: · 112 · 初砚昊等:基于热管输热的矿井地热危害控制试验研究 2020年第1期 [ C]//Preceedings of the 7th Internatonal Mine Ventilation Congress. ( 1)充液率在 35%~72% 范围内,蒸发器和冷凝 器的换热量随着系统充液率的增加,两换热器的换 热量都是先增加后降低。试验系统的最佳充液率区 间为 51%~60%,在此区间内,充液率能够使得动力 型热管的换热效果达到最佳。 Krakow,2011:354-360. [ 4] 黄寿元,刘 辉 . 热害矿井降温技术研究及应用[J]. 制冷与空 调,2012(5):91-96. Huang Shouyuan,Liu Hui.Research and application of cooling tech⁃ nology in thermal damaged mine[J].Refrigeration & Air Condition⁃ ing,2012(5):91-96. (2)动力型热管蒸发器和冷凝器不同迎风温度 [5] 刘 栋.高峰矿热危害治理技术研究[D].长沙:中南大学,2014. 和系统的换热量之间表现出一定的规律性。动力型 分离式热管的传热量随着蒸发器迎风温度升高而升 高,随着冷凝器迎风风温升高而降低,其曲线近似为 二次曲线。 Liu Dong. Research on Thermal Hazard Control Technology of Gaofeng Mine[D].Changsha:Central South University,2014. [ 6] 李亚民 . 瓦斯发电余热制冷技术在煤矿热害治理中的应用[J]. 安徽建筑工业学院学报:自然科学版,2009,17(3):53-56. Li Yamin. Application of gas heat recovery and residual cooling technology in coal mine heat damage control[J].Journal of Anhui Institute of Architecture & Industry:Natural Science Edition,2009, (3)随着驱动温差的增加,两换热器的换热量也 随之增加,换热量曲线近似于二次曲线。适当的增 大驱动温差,可使得热管系统换热能力提高。 1 7(3):53-56. (4)在试验温度范围内,换热性能随着风速增大 [ 7] 张亚平,冯全科 . 分离式热管在矿井降温中的探索[J]. 煤炭工 而提高,蒸发器的换热系数和换热量随着风速的增 加而增大。风速适宜时,可促进蒸发器吹出的热风 程,2007(1):103-107. Zhang Yaping,Feng Quanke.Exploration of separate heat pipes in mine cooling[J].Coal Engineering,2007(1):103-107. ( 即模拟矿井采场环境的现场空气热量)有效地传递 到蒸发器中及与翅片相邻的热管中,使热管系统的 换热效率达到最佳。 [ 8] 何满潮,徐 敏 .HEMS 深井降温系统研发及热害控制对策[J]. 岩石力学与工程学报,2008,27(7):1353-1361. He Manchao,Xu Min. Research and development of HEMS deep well cooling system and countermeasures for thermal damage con⁃ tro[l J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2008, (5)随着溶液泵频率的增加,蒸发器和冷凝器的 换热量先增加后基本不变。当输入频率达到 5 Hz 左 右时,换热量陡然升高,发生突变。当热管系统进入 正常工作后,随着溶液泵输入频率的增大,热管系统 换热量变化不大。 2 7(7):1353-1361. [9] 李 勇,杨 秀,李晓晗 . 集中控制在矿井降温中的应用[J]. 山 东煤炭科技,2009(5):63-67. Li Yong,Yang Xiu,Li Xiaohan.Application of centralized control in mine cooling[J].Shandong Coal Science and Technology,2009 (6)两换热器不同距离(4~10 m)条件下,温度对 系统换热量变化的影响相差不大,沿程热量损失小, 说明两换热器距离在 4~10 m 范围内改变对动力型 热管系统的换热性能无影响。 (5):63-67. [10] 张和平,徐育标 . 一种矿用大温差乙二醇空调装置:202531211 [P].2012 -11 -14. Zhang Heping,Xu Yubiao.A large temperature difference glycol air conditioning unit for mining:202531211[P].2012-11-14. (7)动力型热管换热器布置不受矿井巷道和工 作面限制,在矿井采掘工作面和回风巷布置两换热 器,将工作面的热量转移到回风巷中排出,从而达到 矿井降温效果。试验中动力型热管能够远距离热量 传输,可以实现井下巷道长距离热量转移。 [ 11] 陈宜华,孙 浩 .深井高温矿床井下热源与热量分析[J].金属矿 山,2011(3):132-135. Chen Yihua,Sun Hao. Downhole heat source and heat analysis of deep well high temperature deposit[J].Metal Mine,2011(3):132- 1 35. [ 12] 刘 敏 . 重力热管传热极限影响因素的研究[D]. 广州:华南理 参 考 文 献 工大学,2016. Liu Min.Research on the Influencing Factors of Heat Transfer Limit of Gravity Heat Pipe[D]. Guangzhou: South China University of Technology,2016. [ 1] 王志伟,冉 雍 .我国煤矿地热科学的研究进展与展望[J].华北 国土资源,2012(6):103-104,106. Wang Zhiwei,Ran Yong.Research progress and prospects of geo⁃ thermal science in China[J]. North China Land Resources,2012 [ 13] 刘瑞璟,王龙江,王宗伟,等 . 两相流动力型热管系统的性能研 究[J].青岛大学学报:工程技术版,2014(3):92-95. ( 6):103-104,106. Liu Ruijing,Wang Longjiang,Wang Zongwei,et al. 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