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谦比希矿深部开采隔离矿柱稳定性分析
2011-07-27
隔离矿柱是地下开采矿山浅部转深部开采的衔接部分,其合理尺寸选择及其稳定性对深部开采安全极其重 要。针对谦比希矿浅部转深部开采的实际情况,采用极限跨度法、经验公式法以及极限平衡分析方法,对原设计 的隔离矿柱尺寸进行验算,提出合理的隔离矿柱厚度为21 m;根据隔离矿柱尺寸,修正原隔离矿柱留设方案,对 所修正的方案应用FLAC3D 对其稳定性进行分析计算。结果表明,当隔离矿柱下部回采高度达到33 m 时,此隔离 矿柱将完全失去其稳定性,而此时在深部开采采用无底柱分段崩落法回采时,其覆盖层厚度已达到28 m 以上,这 就不能对深部无底柱分段崩落法开采的采场内人员和设备安全造成威胁,满足浅部转...
第29 卷 增1 010 年5 月 岩石力学与工程学报 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering Vol.29 Supp.1 2 May,2010 谦比希矿深部开采隔离矿柱稳定性分析 赵兴东 ( 东北大学 资源与土木工程学院,辽宁 沈阳 110004) 摘要:隔离矿柱是地下开采矿山浅部转深部开采的衔接部分,其合理尺寸选择及其稳定性对深部开采安全极其重 要。针对谦比希矿浅部转深部开采的实际情况,采用极限跨度法、经验公式法以及极限平衡分析方法,对原设计 的隔离矿柱尺寸进行验算,提出合理的隔离矿柱厚度为21 m;根据隔离矿柱尺寸,修正原隔离矿柱留设方案,对 3 D 所修正的方案应用FLAC 对其稳定性进行分析计算。结果表明,当隔离矿柱下部回采高度达到33 m 时,此隔离 矿柱将完全失去其稳定性,而此时在深部开采采用无底柱分段崩落法回采时,其覆盖层厚度已达到28 m 以上,这 就不能对深部无底柱分段崩落法开采的采场内人员和设备安全造成威胁,满足浅部转深部开采平稳过渡安全生产 要求,为谦比希矿隔离矿柱设计与施工提供依据和指导,同时也为相关矿山的浅部向深部开采平稳过渡提供一定 的借鉴意义。 关键词:采矿工程;隔离矿柱;深部开采;极限跨度理论;经验公式法;极限平衡法 中图分类号:TD 163 文献标识码:A 文章编号:1000–6915(2010)增1–2616–07 STABILITY ANALYSIS OF INSULATING PILLAR OF EXCAVATION OF CHAMBISHI COPPER MINE IN DEPTH ZHAO Xingdong ( School of Resources and Civil Engineering,Northeastern University,Shenyang,Liaoning 110004,China) Abstract:The appropriate size and stability of insulating pillar,which are transition stretch shifting from shallow excavation to deep mining,are very important for safe production of deep mine. According to the field engineering condition shifting from shallow excavation to deep mining,the appropriate size of insulating pillar is calculated and analyzed by using methods of limit span mechanism,empirical equation method and limit equilibrium method. The analysis result shows that for guaranteeing the insulating pillar stability the thickness of insulating pillar is 21 m. 3 D According to insulating pillar with thickness of 21 m,original design scheme is revised. FLAC is adopted to analyze the stability of revised design scheme,deformation and failure process of insulating pillar during caving. The numerical result shows that when mine is excavated 33 m high under insulating pillar,the insulating pillar will lose its strength and fail. Meanwhile,thickness of 28 m overburden layer is safe for non-hollow sublevel caving, which can guarantee the safety of personnel and equipment. It validates the revised insulating pillar thickness and conducts the production,which will supply the empirical method for the similar mine. Key words:mining engineering;insulating pillar;deep mining;limit span mechanism;empirical equation method; limit equilibrium method 收稿日期:2008–12–01;修回日期:2009–03–05 基金项目:国家自然科学基金资助项目(50574022);中央高校基本科研业务费项目资助(90101001,90401003);沈阳市科学技术计划项目(091346) 作者简介:赵兴东(1975–),男,1999 年毕业于焦作工学院矿井建设工程专业,现为副教授,主要从事岩石失稳及其控制等方面的教学与研究工作。 E-mail:zhaoxingdong@mail.neu.edu.cn 第29卷 增1 赵兴东. 谦比希矿深部开采隔离矿柱稳定性分析 • 2617 • 1 998 年由中色建设集团投资复产,2003 年7 月底基 1 引 言 本建成投产。矿体走向EW,走向长度达2 250 m, 矿体平均厚度为8 m,倾向南,倾角为55°。矿体及 上盘围岩属于沉积板岩,层理极其发育,其产状与 [ 1~3] 近年来,国内外一些金属矿山 随着开采深 度增加,地质条件恶化,其地压显现明显,巷道破 坏严重、时有岩爆现象发生、采场顶板及上盘岩体 严重冒落,致使矿石损失、贫化加剧,甚至造成矿 石无法进行开采,诸如:金青顶矿区(原乳山金矿)、 桓仁铅锌矿、夏甸金矿等。针对此种情况,提出在 矿山进入深部开采时,应提前在某一阶段水平留设 矿体产状相同,矿岩稳固性差。矿井的开拓深度为 6 1 026 m,年产矿石1.25×10 t。目前,在矿岩稳固 的地段主要采用水平分层充填法和分段空场嗣后充 填法,在矿岩欠稳固的地段以分段崩落法为主。 目前,为提高矿山生产能力,保持采掘平衡, 在693 ML(ML 代表高程,单位为m)留设10 m 厚 隔离矿柱(见图1)。在683 ML 以上为浅部开采,采 用充填法进行开采(2250 线以东采用分段空场嗣后 充填采矿方法,在 2250 线以西采用上向水平分层充 填采矿方法,充填材料为尾砂和废石);693 ML 以 下为深部开采,采用无底柱分段崩落法,其结构参 数为:段高11 m,矿房走向长度60 m,后退式回采。 而且在538 ML 以上采用的崩落法,导致上盘燧石 含水层已经进入矿体含水层中,造成538 ML 以上 开采采场水特别大。 [ 4,5] 隔离矿柱。通过留设隔离矿柱 ,可以使浅部开 采与深部开采同时进行,保证矿山开采矿量稳定和 通风系统正常运行,利于浅部开采空区处理,为深 部采矿方法的改变提供条件,便于深部采准工程施 工,缓解浅部地压向深部转移速度等,减轻空区冒 落冲击压力,岩爆、冒顶等灾害的发生。但留设的 [ 6~8] 隔离矿柱稳定与否直接关系到深部开采安全 , 隔离矿柱一旦发生破坏,将可能产生如下情况:(1) 隔离矿柱突然破坏将会对下部矿体开采造成冲击, 使下部矿体变得复杂难采造成矿石损失、贫化,威 胁人员设备安全;(2) 隔离矿柱突然失稳会产生压 缩空气,形成冲击气流,直接威胁工人及设备的安 全;(3) 对于大水矿山,会引起浅部开采阶段的水 向深部回灌;(4) 导致上部应力加速向深部转移, 造成深部采矿地压活动加剧。 5 38 ML 矿体 6 33 ML 充填体 隔离矿柱, 高度12 m 6 7 7 83 ML 04 ML 693 ML 在设计留设隔离矿柱时,如果隔离矿柱留的过 厚会造成矿产资源浪费,回采隔离矿柱的掘进工程 量和投资较大,损失、贫化率大、回采率低,只有 崩落法回采, 段高11 m 715 ML 37 ML 26 ML 7 748 ML 4 0%左右,甚至更少。因此,深部开采隔离矿柱稳 定性研究是一项重要而又复杂的科研课题。采用极限 [10,11] 图1 留设隔离矿柱的位置 [ 5,8] [9] 跨度理论 、经验公式法 以及极限平衡方法 Fig.1 The space position of insulating pillar 确定合理的隔离矿柱厚度。在此基础上,修正隔离 D 3 3 隔离矿柱合理厚度确定 矿柱的留设方案,并应用 FLAC 软件对隔离矿柱 留设合理性及其稳定性进行分析。 隔离矿柱稳定性分析是谦比希矿由浅部向深部 开采研究的核心问题之一,目的是确定合理的隔离 矿柱厚度确保其深部开采矿房的安全,对其隔离矿 柱的稳定性采用如下方法进行分析。 2 工程概况 谦比希铜矿位于赞比亚铜带省谦比希镇,在地 质构造上处于世界著名的非洲中部赞比亚—刚果 3.1 极限跨度理论 [ 5,8] ( 金)铜钴矿带的中部偏南,属于泥质型沉积变质矿 首先采用极限跨度理论 分析隔离矿柱留设 合理性。隔离矿柱的受力情况见图2。从图2 可知, 隔离矿柱的厚度主要是由其受自重应力及其上部充 床,是世界上大型的沉积矿床之一。该矿原隶属于 赞比亚联合铜矿有限公司,1965 年露天矿投产, 1 974 年露天转地下开采并出矿,1987 年8 月停产, 填体自重影响。隔离矿柱的厚度hc 为 • 2618 • 岩石力学与工程学报 2010 年 用所产生的应力,并考虑岩石的物理力学特性、结 构削弱系数等其他因素。根据以上条件,确定浅部 向深部开采转移过程中,隔离矿柱厚度确定为: 充填体均布荷载 [12] ( 1) K.B.鲁别涅依他等人的公式 K.B.鲁别涅依他等人主要考虑到空区跨度及顶 柱岩体特性(强度及构造破坏特性)对安全顶柱厚度 的影响,同时也考虑了隔离矿柱上部充填体的作用 G 58° W0 力,提出安全厚度计算公式如下: 1 .25γ2 B + (γ2 B + 800σn5 g)2 H = K 0 2 2 2 (5) 图2 隔离矿柱受力示意图 9 8σn5 Fig.2 The force diagram of insulating pillar 式中:H 为要求的安全顶柱厚度(m);K 为安全系数; 3 γ2 为顶板岩石容重(t/m );B 为采空区跨度(m); ⎛ γ1nW0 hc =W0 ⎜ ⎞ nγ1h σc + 3.3 ⎟ ⎟ (1) ⎜ σn5 = 为在弯曲条件下岩石强度极限,考虑 K0 K3 2 St Sc ⎝ ⎠ 式中:W0 为矿房宽度(m);St ,Sc 分别为隔离矿柱 到强度安全系数K3 和结构削弱系数K0 条件下顶板 强度极限(MPa),K0 = 2~3,K3 = 7~10,σc 为岩 石单轴抗压强度;g 为隔离矿柱上方的充填体对隔 离矿柱的压力(MPa)。 矿石抗拉强度和抗压强度(MPa);γ1 为充填料容重 3 ( 10 kN/m );h 为崩落岩石或者充填料堆体高度(m); n 为安全系数,采用崩落法,取3。 根据第三极限跨度理论,隔离矿柱完全失去支 撑能力,即发生完全崩落时的跨度W0III 为 根据上述参数要求,谦比希铜矿顶板岩石的平 3 均容重为26.7 kN/m ;采空区的跨度取为8 m;岩 石的单轴抗压强度σc = 59.94 MPa;隔离矿柱上方的 充填体对隔离矿柱的压力估算为2 MPa。隔离矿柱 的安全系数取 3;则根据 K.B.鲁别涅依他等人的公 式计算隔离矿柱的安全厚度为15 m。 St hc′1 W0III = (2) γ1 其中, 0 γ1W 2 III [12] hc′1 = (3) (2) В. И.波哥留波夫的公式 6 St В. И.波哥留波夫主要考虑了空区跨度,隔离矿 柱岩体特性(抗拉特性)和爆破动载荷的影响,提出 式中:hc′1 为相当于第三极限跨度时的顶板厚度。比 较式(1)和(3)可以看出:hc1 = 3hc′1 。 了隔离矿柱安全厚度的计算公式: 为使矿房顶柱只在承受崩落岩石作用下,不失 去支撑能力所需要的厚度同样需要:hc2 = 3hc′1 。所 以,为保证具有足够的,承受崩落岩石能力的隔离 矿柱厚度hc ,应为hc2 与3hc′1 之和,即 1 γ2 B + (γ2 B +16σn5Pn )2 2 2 2 H = K (6) gσn5 式中: Pn 为由于爆破岩体形成的动载荷, Pn = rH (K hc = γ1W02 + 3W0 Y K n c + Knep ) ,HY 为梯形高度,r 爆破指数, KP Kq (4) 2 St Sc Kc ,Knep ,Kn ,Kp 分别为在进行爆破时的梯段高 度降低系数、超钻系数、动力载荷系数和矿岩松散 系数。在考虑爆破震动情况下,则通过В. И.波哥留 波夫经验公式计算隔离矿柱的厚度为25 m。 式中:K 为安全系数,取1.2;q 为顶柱反力,q =γ1h 。 通过式(4)计算,隔离矿柱的厚度约为27 m。可 以看出,留设的 10 m 厚的隔离矿柱不能确保其稳 定。 (3) 平板梁理论推导 3 .2 经验公式法 假设顶柱是一个两端固定的平板梁结构,根据 材料力学的公式,推导出安全顶柱厚度公式为 为进一步验证留设隔离矿柱厚度的合理性,根 [ 9] 据力的独立作用原则,分别应用不同的经验公式 H = Kγ2 B (7) 2 σT 计算在隔离顶柱内因自重和其上部充填体的自重作 第29卷 增1 赵兴东. 谦比希矿深部开采隔离矿柱稳定性分析 • 2619 • 式中:σT 为顶柱岩石抗拉强度。则隔离矿柱的高度 为35 m。 μi 分别为岩层的黏聚力,内摩擦角,容重和泊松比; σxi 为水平应力。由于不同断面的顶柱厚度( h2 )、顶 柱宽度(B)、上覆回填物高度( h1 )和矿体倾角(θ )不 同,所以各断面安全系数不同,同时还考虑了3 m 高 的水压作用,对上述计算的隔离矿柱厚度的安全系 数进行校核,其结果见表1。 (4) 松散系数理论 假设空区发生塌陷,只要顶柱厚度大于塌陷岩 石填满空区所需高度就是安全的。由此推算出顶柱 安全厚度公式: H空区 H矿柱 = 1 (8) 表1 各隔离矿柱厚度的安全系数 − Kp Table 1 Degree of safety of insulating pillar 式中:H空区 为空区高度。 编号 计算方法 原方案 隔离矿柱厚度/m 安全系数 0.67 通过式(8)计算隔离矿柱的高度为16 m。 .3 极限平衡法 1 2 3 4 5 6 10 27 15 25 35 16 3 极限跨度法 1.51 [ 12] K.B. 鲁别涅依他等公式 0.84 隔离矿柱上覆岩层包括上盘围岩、充填体以及 [ 12] В.И. 波哥留波夫公式 平板梁理论 1.40 水压作用,可以利用微分条块的办法划分计算重力 和剪应力,微分条块数量越多计算结果越精确。在 考虑每一微分条块不同物理力学指标的同时,就可 1.96 松散系数 0.89 [ 10,11] 以应用极限平衡法 估算隔离矿柱极限高度,隔 计算结果表明,不同隔离矿柱厚度,其安全系 离矿柱受力平衡关系见图 3。开挖后,采空区上覆 m 条岩层(对于i 条厚度hzi )重力与侧边剪力比值(也 定义为安全系数)η 为 数不同,在隔离矿柱厚度为16 m 以下时,其安全系 数均小于 1,隔离矿柱必定要失稳破坏;留设隔离 矿柱厚度在25 m 以上时,其隔离矿柱的安全系数在 1 .5 以上,表明留设隔离矿柱的厚度过厚,势必造成 矿石的永久损失。为此,设定隔离矿柱的安全系数 为 1.1,则通过极限平衡法推断隔离矿柱的厚度为 21 m。 充填体均布荷载 水平应力 R W 4 合理隔离矿柱厚度稳定性分析 G 58° B 4 .1 隔离矿柱留设方案 图3 隔离矿柱上覆岩体受力状态 通过上面分析得知,当隔离矿柱厚度在21 m 时 Fig.3 Overburden force diagram of insulating pillar 是稳定的,即在683 ML 水平以下留设21 m 厚的隔 离矿柱,深部开采采用无底柱分段崩落法进行开采, 矿房沿脉布置,矿房的长度为44 m,段高为11 m, 在两矿房之间留设4 m 宽的间柱,采用后退式开采 (见图4)。 η = 抗滑力(R) 水平应力+矿柱自重 = = 滑动力(W) 充填体自重+水影响 n 2 (σxi hzi tanϕi sinθ + hziγzi / cosθ) ∑ i=1 ( 9) 4 .2 隔离矿柱的稳定性分析 .2.1 计算模型 m ⎛ ⎜ ⎝ ⎞ ⎟ ⎠ B λchcjsinθ+λw hw ∑ 4 j=1 3 D 依据上述方案,应用 FLAC 建立三维数值分 其中, [ 13,14] 析模型 (见图 5),按照平面应变问题考虑。计 i−1 μi − μi ⎛ + γi hi ⎞ μi 1− μi ⎛ γ j hj + γihi ⎞ 算模型尺寸为96 m×158 m×135 m(长×宽×高)。模型 分为55 625 个节点,50 544 个单元。只考虑上覆岩 体自重应力场为 18.2 MPa,水平方向应力为 5.5 σxi = 1 σz(i−1) = ⎜ ⎝ ∑ ⎟ ⎜ ⎟ 2 2 ⎝ ⎠ j=1 ⎠ (i =1,2) [ 15,16] 式中:n = 2,即岩土层包括回填物和围岩,ϕi ,γi , MPa ,底部水平位移取 0,模型两侧的水平位 • 2620 • 岩石力学与工程学报 2010 年 移取 0。岩石物理力学参数值见表 2。采用 Drucker- [ 17,18] Prager 准则 ,分为3 步进行开挖,每步开挖高度 为11 m(分段崩落法开采高度)。 表2 岩石物理力学参数 Table 2 The physico-mechanical properties of rocks 抗剪参数 变形参数 密度 抗压强 介质 - (g·cm ) 度/MPa 3 黏聚力 内摩擦角 弹性模量 泊松 / 4 c/MPa ϕ /(°) /(10 MPa) 比 粗砾岩 泥质石英岩 底砾岩 3.00 3.00 2.71 2.67 1.86 53.30 66.40 49.20 59.94 0.80 2.20 38.00 38.00 36.00 32.00 31.00 4.80 4.80 4.31 0.10 0.20 0.21 2.40 1.50 0.01 0.22 0.21 0.22 0.32 0.30 矿体 充填体 4 .2.2 数值分析结果 从数值分析结果(见图 6,7)可以看出,当进行 第一步开采(回采高度11 m)时,仅仅是在靠近隔离 矿柱下盘底部位置产生压应力集中,在隔离矿柱上 部的充填采场内的上盘产生拉应力集中,无破坏产 生,隔离矿柱是稳定的;在进行第二步开挖(回采高 度22 m)(见图6)时,在靠近隔离矿柱下盘的位置产 第29卷 增1 赵兴东. 谦比希矿深部开采隔离矿柱稳定性分析 • 2621 • 时覆盖层厚度的形成能够得到很好的补充。当进行 第3 步回采结束后,覆盖层的厚度达到28 m,完全 满足安全生产规程规定,能够确保深部开采安全顺 利进行。 5 结 论 隔离矿柱稳定性是矿山安全生产面临的一个很 重要的问题。本文针对谦比希矿留设隔离矿柱实际 情况,运用极限跨度理论,经验公式法和极限平衡 分析方法对设计留设的隔离矿柱稳定性进行分析, 提出留设隔离矿柱的合理厚度为 21 m,并应用 3 D FLAC 对留设 21 m 厚隔离矿柱的合理性进行分 析,分析结果表明: (1) 在向深部开采转移过程中,留设隔离矿柱 能够有效缓解浅部地压向深部转移速度,减轻岩爆、 冒顶等灾害的发生。 (2) 在隔离矿柱下首分层开采时,仅仅在隔离 矿柱附近产生应力集中;随着第2 分层回采的进行, 隔离矿柱局部发生破坏,但在第2 分层开采之后上 部有15 m 厚的覆盖层;当进行第3 步回采结束之后, 隔离矿柱发生破坏,而此时覆盖层的厚度达到28 m, 完全满足无底柱分段崩落法安全覆盖层厚度要求, 证明所留设的隔离矿柱是合理的,为现场安全生产 提供科学依据。 生6.48 MPa 剪切应力,隔离矿柱受到的最大主应力 为8.78 MPa,最小主应力为7.58 MPa,Z 方向位移 为26.4 mm,此时隔离矿柱局部产生剪切滑移和拉 伸破坏,但并没有出现大面积垮塌,充填采场上盘 围岩亦产生部分冒落区域。当进行第三步回采时 以上分析计算结果正应用于谦比希铜矿深部开 采过渡的生产实践之中。 ( 回采高度33 m)(见图7)时,隔离矿柱受到的最大剪 参考文献(References): 应力为9.77 MPa,最大主应力为14.56 MPa,最小 主应力为 14.09 MPa,此时隔离矿柱发生大面积破 坏,完全失去其承载能力,而且其破坏面积涉及到 其上盘的围岩,即隔离矿柱完全失稳。 [1] 刘同友. 国际采矿技术发展的趋势[J]. 中国矿山工程,2005, 34(1):35–40.(LIU Tongyou. Developing tendency of international mining technique[J]. China Mine Engineering. 2005,34(1):35– 40.(in Chinese)) 由于隔离矿柱下部采用无底柱崩落法回采,其 地压管理的核心是形成足够的覆盖层厚度。在第一 分层开采结束后,为防止隔离矿柱的冒落,留30% 的矿石作为覆盖层,此覆盖层的厚度为4.5 m,采场 [ [ 2] 3] 古德生. 地下金属矿采矿科学技术的发展趋势[J]. 黄金,2004, 2 5(1):18–22.(GU Desheng. The development tendency of mining science of underground metal mine[J]. Gold,2004,25(1):18–22.(in Chinese)) 2 的暴露面积为390 m ,此空区为稳定空区,不会出 何满潮,谢和平,彭苏萍,等. 深部开采岩体力学研究[J]. 岩石力 学与工程学报,2005,24(16):2 083–2 813.(HE Manchao,XIE Heping,PENG Shuping,et al. Study of rock mechanics in deep mining engineering[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2005,24(16):2 083–2 813.(in Chinese)) 现大面积突然冒落;当回采22 m 时,其覆盖层的厚 度为15 m,满足安全生产需要;同时,随着开采深 度的增加,以及开采时间的变化,覆盖层的厚度将 不断从保安矿柱的破坏、隔离矿柱以及上盘围岩局 部冒落得到补充,为此,在采用无底柱分段崩落法 • 2622 • 岩石力学与工程学报 2010 年 [ 4] 采矿设计手册编写组. 采矿设计手册(矿床开采卷)[M]. 北京:中 Rock Mechanics and Engineering,2001,20(1):20–24.(in Chinese)) 国建筑工业出版社,1987.(Compilation Group of Mining Design Manual. Mining design manual (deposit exploitation volume)[M]. Beijing:China Architecture and Building Press,1987.(in Chinese)) 钱鸣高. 矿山压力及其控制[M]. 北京:煤炭工业出版社,1992. [11] 谭晓慧. 多滑面边坡的可靠性分析[J]. 岩石力学与工程学报, 2001,20(6):822–825.(TAN Xiaohui. Reliability analysis of a slope with several slide surfaces[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2001,20(6):822–825.(in Chinese)) [ [ 5] 6] ( QIAN Minggao. Mine press and strata control[M]. Beijing:China [ 12] 徐长佑. 露天转地下开采[M]. 武汉:武汉工业大学出版社, 989.(XU Changyou. Mining from open pit to underground[M]. Wuhan: Wuhan University of Industry Press,1989.(in Chinese)) Coal Industry Publishing House,1992.(in Chinese)) 1 王文杰,任凤玉,周宗红,等. 夏甸金矿采矿方法过渡期临时矿 柱尺寸确定方法研究[J]. 中国矿业,2007,16(4):61–63.(WANG Wenjie,REN Fengyu,ZHOU Zonghong,et al. The interim pillar size design method study of mining method transition in Xiadian Gold mine[J]. China Mining Magazine,2007,16(4):61–63.(in Chinese)) 李夕兵,李地元,郭 雷,等. 动力扰动下深部高应力矿柱力学 响应研究[J]. 岩石力学与工程学报,2007,26(5):922–928.(LI Xibing,LI Diyuan,GUO Lei,et al. study of mechanical response of Highly-stressed pillars in deep mining under dynamic disturbance[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2007,26(5): 3 D theoretical background [ [ 13] Itasca Consulting Group Inc. FLAC ( version 2.1)[R] .Minneapolis:Itasca Consulting Group Inc,2003. 14] 孙晓明,杨 军,曹伍富. 深部回采巷道锚网索耦合支护时空作 用规律研究[J]. 岩石力学与工程学报,2007,26(5):895–900.(SUN Xiaoming,YANG Jun,CAO Wufu. Research on space-time action rule of bolt-net-anchor coupling support for deep gateway[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2007,26(5):895– [ 7] 9 00.(in Chinese)) [ [ [ 15] HOEK E,BROWN E T. Empirical strength criterion of rock masses[J]. Journal of Geotechnical Engineering,1980,10(6):1 013– 9 22–928.(in Chinese)) [ 8] 李元辉,南世卿,赵兴东,等. 露天转地下开采境界矿柱的稳定 性分析[J]. 岩石力学与工程学报,2005,24(2):278–283.(LI Yuanhui,NAN Shiqing,ZHAO Xingdong,et al. Stability of boundary pillar for transition from open pit to underground mining[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2005,24(2):278– 1 035. 16] BIENIAWSKI International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences,1978, 5(5):237–247. Z T. Determining rock mass deformability[J]. 1 17] 于学馥,郑颖人,刘怀恒,等. 地下工程围岩稳定性分析[M]. 北 京:煤炭工业出版社,1983.(YU Xuefu,ZHENG Yingren,LIU Huaiheng,et al. Stability analysis of surrounding rockmass of underground engineering[M]. Beijing:China Coal Industry Publishing House,1983.(in Chinese)) 2 83.(in Chinese)) 汪 勇. 采空区上方安全境界矿柱厚度的确定方法[J]. 矿业快报, 002,(1):17–18.(WANG Yong. The confirmation methods on the [ [ 9] 2 safety thickness of boundary pillar on the goaf[J]. Express Information of Mining Industry,2002,(1):17–18.(in Chinese)) [ 18] 卓卫东. 应用弹塑性力学[M]. 北京:科学出版社,2005.(ZHUO Weidong. Applied elastoplastic mechanics[M]. Beijing:Science Press,2005.(in Chinese)) 10] 任青文,余天堂. 边坡稳定的块体单元法分析[J]. 岩石力学与工程 学报,2001,20(1):20–24.(REN Qingwen,YU Tiantang. Slope stability analysis with block element method[J]. Chinese Journal of
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