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基于成本分析模型的程潮铁矿崩落法采场结构参数优化
2016-12-28
基于椭球体理论,结合放出椭球体组合排列方法,在程潮铁矿西区-430 ~ -500 m 阶段设计了6 种采场 结构参数,通过PFC 建立相同矿石储量下的6 种采场结构参数模型并进行了数值模拟放矿。根据模拟结果分析比较 了6 种采场结构参数的矿石回收率和贫化率。结果表明:同一分段高度下大间距模型和高分段模型回收率要高于传 统模型,贫化率要低于传统模型;随着分段高度的增加,3 种模型的回收率均会降低,但总的贫化率会减小。将回收率 和贫化率作为崩落法生产成本影响指标,建立了成本分析模型,基于该模型计算出6 种采场结构参数模型的最终利 润,结果表明:同一分段高度下大间距模型所得利润最高;同一种结构模型随...
Series No. 486 ꢀ Decemberꢀ 2016 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山 METAL MINE 总第 486期 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 基于成本分析模型的程潮铁矿 崩落法采场结构参数优化 1 ,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 杜宇翔 ꢀ 许梦国 ꢀ 程爱平 ꢀ 王ꢀ 平 ꢀ 商欢迪 ꢀ 刘ꢀ 昶 ( 1. 武汉科技大学资源与环境工程学院,湖北 武汉 430081; 2 . 冶金矿产资源高效利用与造块湖北省重点实验室,湖北 武汉 430081) 摘ꢀ 要ꢀ 基于椭球体理论,结合放出椭球体组合排列方法,在程潮铁矿西区ꢁ430 ~ ꢁ500 m 阶段设计了 6 种采场 结构参数,通过 PFC 建立相同矿石储量下的 6 种采场结构参数模型并进行了数值模拟放矿。 根据模拟结果分析比较 了 6 种采场结构参数的矿石回收率和贫化率。 结果表明:同一分段高度下大间距模型和高分段模型回收率要高于传 统模型,贫化率要低于传统模型;随着分段高度的增加,3 种模型的回收率均会降低,但总的贫化率会减小。 将回收率 和贫化率作为崩落法生产成本影响指标,建立了成本分析模型,基于该模型计算出 6 种采场结构参数模型的最终利 润,结果表明:同一分段高度下大间距模型所得利润最高;同一种结构模型随着分段高度的增加,总成本费用降低,所 得利润增加;分段高度为 23. 3 m,进路间距为 25 m 的采场结构参数模型开采经济效益最优。 关键词ꢀ 程潮铁矿ꢀ 椭球体理论ꢀ 数值模拟放矿ꢀ 成本分析模型ꢀ 经济效益 ꢀ ꢀ 中图分类号ꢀ TD853. 36ꢀ ꢀ ꢀ 文献标志码ꢀ Aꢀ ꢀ ꢀ 文章编号ꢀ 1001-1250(2016)-12-154-06 Optimization of Caving Stope Structure Parameters in Chengchao Iron Ore Based on Cost Analysis Model 1 ,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 Du Yuxiang ꢀ Xu Mengguo ꢀ Cheng Aiping ꢀ Wang Ping ꢀ Shang Huandi ꢀ Liu Chang ( 1. School of Resource and Environmental Engineering,Wuhan University of Science and Technology,Wuhan 430081,China; 2 . Key Laboratory of Hubei Province for High-Efficient Use of Metallurgical Mineral Resources and Agglomeration,Wuhan 430081,China) Abstractꢀ Abstract Based on the ellipsoid theory and combining with the arrangement of the ellipsoid,6 stope structure parameters are designed in stage ꢁ430 m ~ ꢁ500 m at west section of Chengchao Iron Mine,and numerical simulation on 6 models of stope structural parameters under the same ore reserves are made by PFC. According to the results of simulation anal- ysis,the ore recovery rate and dilution rate under 6 stope structure parameters are contrasted. The results show:under the same segment height,the recovery rates of large-space models and high-range models are higher than that of traditional models,and the dilution rates are lower than that in traditional models; With segment height increasing,the recovery rates of the three mod- els will be reduced,but the overall dilution rates will be also lowered. The cost analysis model is established with recovery rate and dilution rate as cost impact indicators in caving production. Based on this model,the ultimate profits of 6 models with stope structural parameters are calculated,and the results show:the profit of large-space model is the highest under the same segment height; the total cost is reduced and the profit is increased in one kind of model as the segment height increases; The stope structural parameter model with segment height of 23. 3 m,route space of 25m has the highest economic benefits. Keywordsꢀ Chengchao iron ore,Ellipsoid theory,Numerical simulation of ore drawing,Cost analysis model,Economic benefits ꢀ ꢀ 无底柱分段崩落法是一种机械化程度高、安全可 和矿石损失贫化有重要影响。 采场结构参数较小时, 矿石损失率一般较低,但采切成本偏高,且开采效率 低,不利于矿山生产能力的提高;结构参数较大时,一 靠、开采成本较低的采矿方法,在地下开采中应用广 泛。 崩落法开采矿山的采场结构参数对其开采成本 收稿日期ꢀ 2016-09-09 作者简介ꢀ 杜宇翔(1992—),男,硕士研究生。 通讯作者ꢀ 程爱平(1986—),男,讲师,博士。 · 154· ꢀ ꢀ ꢀ 杜宇翔等:基于成本分析模型的程潮铁矿崩落法采场结构参数优化ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 次崩矿量较高,可以减少采切成本,但结构参数设计 不合理时,会导致矿石损失贫化率较高,降低矿山生 和 23. 3 m 的分段高度下分别设计大间距结构,传统 结构和高分段结构,共 6 种采场结构参数模型。 1. 1ꢀ 放出椭球体组合排列 [ 1] 产能力 。 由于目前的矿石价格较低,因而低成本 开采,同时能保证损失贫化率较低的采场结构参数对 崩落法矿山经济高效地生产具有重要的意义。 目前,无底柱分段崩落法采场结构参数设计方法 放出椭球体组合排列方式是基于椭球体理论设 计的,传统结构的设计主要考虑单个椭球体,认为把 巷道布置在椭球体的四边,进路间距设计为椭球体垂 直进路方向的轴长加上进路宽度,即可以达到最低的 损失贫化率。 而大间距和高分段结构提出者认为传 [ 2] 主要有实验确定法、放出椭球体组合排列方法 、随 [ 3] [4] 机模拟确定法 、图解确定法、灰色决策确定法 等。 其中,放出椭球体组合排列方法应用广泛,该方 统结构放矿椭球体在空间排列上有重叠,而纯矿石放 [ 5] 法由董振民 基于椭球体理论率先提出,指出大间 距结构和高分段结构的放矿指标要优于传统结构,并 首先在梅山铁矿进行了生产试验与应用,取得了良好 的矿石回收效果。 国内外很多研究在比较这 3 种结 构模型的贫损指标时,通常未考虑在同一分段高度 下,因而实验放矿统计结果缺乏对比性。 大间距和高 分段结构只表示放出椭球体的排列方式不同,并非结 构参数一定比传统结构大。 上述研究均是通过矿石 损失贫化特征设计采场结构参数,其研究仅考虑了贫 损指标的优化,而忽略了开采过程中的成本因素。 不 同采场结构参数下的矿石开采成本差别较大,因而考 虑生产成本的采场结构参数设计对崩落法矿山的生 产经济效益至关重要。 [6-7] 出椭球体互相相切的结构参数才为最优 。 如图 1 所示,3 种结构的主要特征可由垂直进路方向的切面 反映出来,不受崩矿步距的影响。 本研究通过建立平 面模型来进行研究,不考虑崩矿步距。 图 1ꢀ 放出椭球体排列模型 Fig. 1ꢀ Arrangement model of released ellipsoid 1. 2ꢀ 结构参数计算 程潮铁矿是典型的崩落法矿山,由于最近矿石价 格较低,矿山的经济效益受到了严重影响,因此下一 阶段采场结构参数亟待优化。 针对程潮铁矿的采场 结构参数优化的问题,本研究基于椭球体理论设计了 先确定程潮铁矿不同放出体高度下的椭球体偏 心率,偏心率可以通过工业试验确定,也可以通过相 似模拟确定。 由于程潮铁矿之前做过的工业试验数 据资料不全,本研究采用通过相似模拟方法确定的椭 球体偏心率。 设计进路宽度为 3 m,根据进路宽度, 6 种采场结构参数,采用数值模拟分析了不同采场结 [ 8] 构参数的矿石回收率和贫化率。 并将生产成本作为 采场结构参数确定的因素之一,构建崩落法矿山生产 成本分析模型,基于该模型计算最终利润,选择程潮 铁矿崩落法开采的最优采场结构参数。 取该实验放出体偏心率回归方程 2 : ꢀ0. 607 1 , 1 ꢀ ε = 4. 072 5(10 × h) (1) 式中,ε 为椭球体偏心率;h 为放出体高度,m。 方程式(1)的相关系数 R = 0. 971,误差较小,计 算数据可靠。 1 ꢀ 结构参数设计 程潮铁矿西区ꢁ430 ~ ꢁ500 m 阶段的开拓系统现 由确定的椭球体偏心率可以计算出某放出体高 已全部建成,地质矿量约为 167. 68 kt,其中用无底柱 分段崩落法开采的矿量为 109. 46 kt。 矿石地质品位 3 为 42. 37% ,铁矿石密度为 4. 427 g / cm ,围岩密度为 度下的椭球体长短轴长,再由几何方法和坐标轴变换 [ 9] 方法 建立 3 种结构模型的采场结构参数和椭球体 长短轴长度之间的关系式,从而可以计算出不同分段 高度下 3 种结构模型的采场结构参数。 对于程潮铁 矿 17. 5 m 和 23. 3 m 2 种分段高度,6 种采场结构参 数的计算结果如表 1 所示。 3 . 73 g / cm 。 在 70 m 的阶段高度下,有 3 种合理的 2 分段高度:分段高度 14 m,5 个分段;分段高度 17. 5 m,4 个分段;分段高度 23. 3 m,3 个分段。 由于 14 m 的分段高度结构参数过小,采切成本过高,现舍弃 14 m 的分段高度,取 17. 5 m 和 23. 3 m 的分段高度进行 结构参数设计。本研究基于椭球体理论,在 17. 5 m 由计算结果可以看出,同一分段高度下,进路间 距由大到小依次为大间距结构,传统结构,高分段结 构。 · 155· 总第 486 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 表 1ꢀ 程潮铁矿-430 ~ -500 m 阶段结构参数设计 通过 PFC 模拟结果可计算出不同结构参数的矿石回 收率和贫化率。 Table 1ꢀ Design of stope structure parameters for - 430 ~ -500 m stage of Chengchao Iron Mine 2. 1ꢀ 模型构建 分段高度 / m 模型种类 进路间距/ m 本次模拟放矿试验模型矿块尺寸(不计覆岩层 大间距结构 传统结构 20 15 8 高度)高 70 m,宽 60 m,厚度为 1 m。 第一层分段上 部的未采矿石区域刚好填补最下层分段未采区域,保 证了每个模型的矿石储量基本一样。 考虑到模型边 界可能对放矿结果造成影响,模型设计中尽可能保证 每层分段的对称线与边界对齐,使每层分段的矿石不 会因为边界影响而出现过多残留。 模型设计边孔角 为 45°,进路宽度为 3 m,进路高度为 3 m。 6 种模型 如图 2 所示。 1 2 7. 5 3. 3 高分段结构 大间距结构 传统结构 25 19 10 高分段结构 2 ꢀ 数值模拟 2 D 本研究采用 PFC 进行数值模拟放矿,PFC 是基 于离散元的数值模拟软件,用于放矿模拟具有较高的 10-12] ,并且具有成本低,可反复试验的优点。 [ 可靠性 图 2ꢀ 不同结构参数模型构建(单位:m) Fig. 2ꢀ Model construction of different structural parameters 2 . 2ꢀ 数值模拟过程 模拟过程用生成的球体模拟覆岩散体和爆破后 的矿石颗粒,用墙体来模拟未崩落的矿岩对散体颗粒 移动的限制。 按照程潮铁矿的矿岩物理性质,并通过 偏心率调试试验找到对应的参数给墙体和球体赋参 数值,见表 2。 表 2ꢀ 数值模拟赋值参数 Table 2ꢀ Numerical simulation parameter assignment 墙ꢀ ꢀ 体 切向刚度 球ꢀ ꢀ 体 法向刚度 / (N/ m) 法向刚度 / (N/ m) 切向刚度 / (N/ m) 矿石颗粒密度 废石颗粒密度 / (g/ cm ) 摩擦系数 摩擦系数 3 3 / (N/ m) / (g/ cm ) ×108 1×108 0. 2 1×108 1×108 4. 427 2. 73 0. 8 1 ꢀ ꢀ 数值模拟过程中,采用扩大半径的方法减小孔隙 (1)在第一分段生成墙体,再生成的一定数量的 岩石颗粒和矿石颗粒,扩大半径后循环一定步数达到 平衡,再删除墙体,即可开始第一分段的放矿。 放矿 过程为平面放矿,即各条进路同时出矿,采用截止品 率,最终生成矿石颗粒平均半径为 0. 15 m,岩石颗粒 平均半径为 0. 2 m。 以 23. 3 m×19 m 的模型为例,见 图 3、图 4,模拟过程如下: · 156· ꢀ ꢀ ꢀ 杜宇翔等:基于成本分析模型的程潮铁矿崩落法采场结构参数优化ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 位放矿方式,截止品位为 18% ,转换成矿石岩石颗粒 比值,约为 1 ∶ 1,用 Fish 语言进行控制,达到截止品 位后再生成墙体阻止矿岩下落。 ( 2)第一分段放矿完成后,统计各条进路放出的 矿石颗粒数和混入的岩石颗粒数,然后再生成下一个 分段的墙体和矿石颗粒,重复第一分段的放矿过程, 放矿完成后继续统计矿石和岩石颗粒数。 ( 3)逐层放矿直至最后一分段放矿完成,统计所 有分段生成的矿石颗粒总数,以及放出矿石颗粒总数 和混入岩石颗粒总数。 图 3ꢀ 23. 3 m×19 m 数值模拟模型 根据地质品位和矿岩物理力学参数,由模拟放矿 统计结果可算出结构参数模型采出矿石品位,回收率 Fig. 3ꢀ 23. 3 m×19 m model of numerical simulation 图 4ꢀ 23. 3 m×19 m 模型放矿过程 Fig. 4ꢀ Oreꢁdrawing process of 23. 3 m×19 m model 和贫化率,见表 3。 并绘出放矿指标比较图,见图 5。 表 3ꢀ 数值模拟放矿结果及计算指标 Table 3ꢀ Results of numerical simulation and calculation index 段高 H× 间距 B 回收 矿石 / 个 混入 岩石 / 个 采出 品位 / % 总矿量 回收率 贫化率 / 个 / % / % / m×m 1 7. 5×20 7. 5×15 46 650 41 630 46 598 40 186 46 523 42 275 46 769 40 666 46 712 39 528 46 568 40 887 6 891 7 781 7 323 5 097 6 060 5 951 35. 86 34. 95 35. 61 37. 25 36. 27 36. 54 89. 24 86. 24 90. 87 86. 95 84. 62 87. 80 15. 36 17. 51 15. 96 12. 08 14. 39 13. 76 图 5ꢀ 放矿指标比较 1 Fig. 5ꢀ Comparison of oreꢁdrawing index 1 7. 5×8 3. 3×25 3. 3×19 3. 3×10 ● —H=17. 5 m,r h ; ▲ —H=17. 5 m,r ; p —H=23. 3 m,rp 2 2 2 ○ —H=23. 3 m,rh ; △ 3ꢀ 经济效益分析 在不同采场结构参数下矿岩的采切量不同,巷道 总长度不同,造成掘进成本和运输成本差别较大。 回 收率和贫化率不同,造成采出矿岩量不一样,也会影 响各项采矿作业成本。 因而考虑生产成本的采场结 构参数 设 计 才 能 保 证 崩 落 法 矿 山 的 生 产 经 济 效 ꢀ ꢀ 数值模拟放矿结果表明:同一分段高度下大间距 模型和高分段模型回收率要高于传统模型,贫化率要 低于传统模型,验证了“纯矿石放出椭球体互相相切 的结构参数最优”的理论观点。 同时可以看出,随着 分段高度的增加,3 种模型结构的回收率均会降低, 但总的贫化率会减小。 [ 13] 益 。 3 . 1ꢀ 建立成本分析模型 将回收率和贫化率作为崩落法生产成本影响指 · 157· 总第 486 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 标,根据采场结构参数与采矿作业各因素之间的相互 关系构建成本分析模型,分析不同采场结构参数模型 的经济效益,见图 6。 式中,W 为利润;Qk 为采出矿岩量;rc 为采出品位;rx 为选矿回收率;rj 为精矿品位;P 为精矿价格;L 为巷 道总长度;C1 为单位掘进成本;C2 为单位运输成本; C3 为单位其他成本。 3. 2ꢀ 不同采场结构参数模型利润计算 数值模型尺寸为 70 m×60 m,进路方向为 1 m, 3 矿石密度为 4. 427 g / cm ,计算出模型矿量为 18. 59 kt。 由回收率、贫化率和模型矿量可计算采出矿岩 量。 由于同一种结构参数中每条进路的放矿条件是 一样的,因此可以看做同一种结构参数的单位长度巷 道储矿量是一定的,模型矿量除以单位长度巷道储矿 量即可得到各结构参数模型巷道总长度。 根据程潮 铁矿 2015 年的采矿作业单位成本可计算各采场结构 参数模型的总成本,见表 4、表 5。 图 6ꢀ 成本分析模型构建 Fig. 6ꢀ Construction of cost analysis model 由所构建的成本分析模型,可导出利润计算式: W = Qk × rc × rx × P ꢀ rj [ L × C1 + L × Qk × C2 + Qk × C3 ], (2) 表 4ꢀ 程潮铁矿 2015 年分项作业单位成本 Table 4ꢀ Subꢁproject unit cost of Chengchao Iron Mine in 2015 掘进成本 / (元/ m) 运输成本 / (元 / (t·km)) 破碎成本 / (元/ t) 提升成本 / (元/ t) 采矿成本 / (元/ t) 选矿成本 / (元/ t) 其他成本 / (元 / t) 4 000 16 10 19 52 34 39 表 5ꢀ 不同结构参数模型生产总成本费用 Table 5ꢀ Total production costs of models with different structural parameters 段高 H×间距 B 采出矿岩量 巷道储矿量 巷道总长度 掘进成本 运输成本 破碎成本 提升成本 其他成本 总成本 / (m×m) / kt / (kt/ m) / m / 万元 / 万元 / 万元 / 万元 / 万元 / 万元 1 7. 5×20 7. 5×15 19. 60 19. 44 20. 10 18. 39 18. 38 18. 93 1. 55 1. 16 0. 62 2. 58 1. 96 1. 03 12. 00 16. 00 30. 00 7. 21 4. 80 6. 40 12. 00 2. 88 3. 79 7. 21 0. 38 0. 50 0. 97 0. 21 0. 28 0. 55 19. 60 19. 44 20. 10 18. 39 18. 38 18. 93 37. 25 36. 93 38. 20 34. 94 34. 92 35. 97 245. 05 242. 98 251. 30 229. 86 229. 73 236. 63 307. 07 306. 25 322. 57 286. 28 287. 10 299. 28 1 1 7. 5×8 2 3. 3×25 2 3. 3×19 2 3. 3×10 9. 49 18. 03 ꢀ ꢀ 根据程潮铁矿现行精矿品位和选矿回收率可计 结构所得利润最高。 同一种结构模型随着分段高度 的增加,矿石储量损失导致销售收入减少,但总成本 大大降低,所得利润增加。 计算结果表明:分段高度 23. 3 m,进路间距 25 m 的采场结构参数模型的开采 经济效益最优。 算出精矿产量,按照铁精矿目前市场价格 400 元/ t, 计算精矿销售收入,减去总成本得出不同结构参数模 型的利润,见表 6。 表 6ꢀ 程潮铁矿不同结构参数经济比较 Table 6ꢀ Economic comparison under different structural parameters in Chengchao Iron Mine 4 ꢀ 结ꢀ 论 ( 1)同一分段高度下大间距模型和高分段模型 精矿销 售收入 / 万元 段高 H×间距 B 精矿产量 总成本 / 万元 利ꢀ 润 / 万元 回收率要高于传统模型,贫化率要低于传统模型,符 合“纯矿石放出椭球体互相相切的结构参数最优”的 理论观点。 并且随着分段高度的增加,3 种模型结构 的回收率均会降低,但总的贫化率会减小。 排ꢀ 序 / (m×m) Q j / kt 1 1 7. 5×20 7. 5×15 9. 44 9. 13 9. 62 9. 20 8. 95 9. 29 377. 75 365. 05 384. 65 368. 06 358. 20 371. 66 307. 07 306. 25 322. 57 286. 28 287. 10 299. 28 70. 68 58. 80 62. 08 81. 78 71. 10 72. 38 4 6 5 1 3 2 1 7. 5×8 3. 3×25 3. 3×19 3. 3×10 ( 2)同一分段高度下大间距模型和高分段模型 2 2 2 生产精矿销售收入明显高于传统模型,而高分段模型 的总成本费用却明显高于大间距和传统模型,因而大 间距模型所得利润最高。 ꢀ ꢀ 根据利润计算结果可知,同一分段高度下大间距 · 158· ꢀ ꢀ ꢀ 杜宇翔等:基于成本分析模型的程潮铁矿崩落法采场结构参数优化ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 2 004(6):5-8. 7]ꢀ 吴爱祥,武力聪,刘晓辉,等. 无底柱分段崩落法结构参数研究 J]. 中南大学学报:自然科学版,2012,35(4):1845-1850. ( 3)同一种结构模型随着分段高度的增加,生产 [ [ [ [ [ [ 精矿销售收入减少,但总成本费用降低,最终所得利 润增加。 设计模型计算结果表明,在程潮铁矿西区 [ Wu Aixiang,Wu Licong,Liu Xiaohui,et al. Study on structural pa- rameters of sublevel caving[J]. Journal of Central South University: Science and Technology,2012,35(4):1845-1850. ꢁ 430 ~ ꢁ500 m 阶段,分段高度为 23. 3 m,进路间距 为 25 m 的采场结构参数的开采经济效益最优。 8]ꢀ 张国联,邱景平. 软破矿岩大参数无底柱开采的理论与实践 参ꢀ 考ꢀ 文ꢀ 献 [ M]. 北京:科学出版社,2007. Zhang Guolian,Qiu Jingping. Theory and Practice of Breaking Soft Ore Non-pillar Mining in Large Parameter [ M]. Beijing: Science Press,2007. [ [ 1]ꢀ 解世俊. 金属矿床地下开采[M]. 北京:冶金工业出版社,2012: 03. 2 Xie Shijun. Underground Mining of Metal Deposits [ M]. Beijing: Metallurgical Industry Press,2012:203. 9]ꢀ 黄ꢀ 泽,盛建龙,李ꢀ 迅. 无底柱分段崩落法高分段与大间距结 构参数分析[J]. 采矿技术,2011,11(1):11-13. 2]ꢀ 金ꢀ 闯,董振民,范庆霞,等. 梅山铁矿大间距结构参数研究与 应用[J]. 金属矿山,2002(2):7-9. Huang Ze, Sheng Jianlong, Li Xun. Pillarless sublevel caving and high segment large space structure parameters analysis[ J]. Mining Technology,2011,11(1):11-13. 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