Ｓｅｒｉｅｓ Ｎｏ． ４０１ 金 ꢀ ꢀ 属 ꢀ ꢀ 矿 ꢀ ꢀ 山 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ２０总０９第年 第４０１１１期 期 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ Ｎｏｖｅｍｂｅｒꢀ ２００９ ＭＥＴＡＬ ＭＩＮＥ 露井联采条件下采动边坡的变形机理研究 彭 洪 阁 ꢀ 才 庆 祥 ꢀ 周 ꢀ 伟 ꢀ 舒 继 森 ꢀ 陈 彦 龙 （ 中 国 矿 业 大 学 ） 摘 ꢀ 要 ꢀ 通 过 对 露 井 联 采 下 采 动 边 坡 的 分 析 ， 建 立 采 动 边 坡 梁 模 型 ， 根 据 梁 的 受 力 及 变 形 ， 得 出 梁 变 形 产 生 拱 的 范 围 ， 即 影 响 边 坡 范 围 ； 利 用 顶 板 破 断 后 形 成 的 沉 陷 范 围 ， 给 出 了 采 动 边 坡 稳 定 系 数 计 算 方 法 ， 并 得 到 最 安 全 采 深 ， 结 合 安 家 岭 露 井 联 采 的 实 践 及 边 坡 位 移 监 测 ， 得 出 ９０２ 工 作 面 采 动 下 边 坡 稳 定 系 数 为 １． ３８， 最 大 安 全 采 深 为 ３ ０９ ｍ。 研 究 结 果 表 明 ， 露 井 联 采 条 件 下 采 动 边 坡 变 形 是 由 于 顶 板 变 形 引 起 的 岩 层 倾 角 变 化 引 起 的 ， 可 为 露 井 联 采 采 动 边 坡 稳 定 治 理 提 供 理 论 依 据 。 关 键 词 ꢀ 露 井 联 采 ꢀ 采 动 边 坡 ꢀ 梁 模 型 ꢀ 稳 定 性 Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ Ｍｉｎｅｄ Ｓｌｏｐｅ Ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ Ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｍｉｎｉｎｇ Ｐｅｎｇ Ｈｏｎｇｇｅꢀ Ｃａｉ Ｑｉｎｇｘｉａｎｇꢀ Ｚｈｏｕ Ｗｅｉꢀ Ｓｈｕ Ｊｉｓｅｎꢀ Ｃｈｅｎ Ｙａｎｌｏｎｇ （ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ） Ａｂｓｔｒａｃｔꢀ Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎｉｎｇ， ｔｈｅ ｇｉｒｄｅｒ ｍｏｄ ｅｌ ｏｆ ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ ｗａｓ ｂｕｉｌｔ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇｉｒｄｅｒ， ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ａｒｃｈ ｗａｓ ｄｒａｗｎ ｏｕｔ ｆｒｏｍ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｏｆ ｇｉｒｄｅｒ， ｗｈｉｃｈ ｉｓ ａｌｓｏ ｃａｌｌｅｄ ｔｈｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｓｌｏｐｅ ｒａｎｇｅ． Ｂｙ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｓｉｎｋｉｎｇ ｒａｎｇｅ ｆｏｒｍｅｄ ｆｒｏｍ ｂｒｏｋｅｎ ｒｏｏｆ ｓｔｒａｔａ， ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｓａｆｅｔｙ ｍｉｎｉｎｇ ｄｅｐｔｈ ｗｅｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ． Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｏｆ ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｓｕｒｖｅｙ ｏｆ ｓｌｏｐｅ ｉｎ Ａｎｊｉａｌｉｎｇ ｏｐｅｎ ｐｉｔ， ｔｈｅ ｓｌｏｐｅ ｓｔａｂｉｌｉｚａ ｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｗａｓ １． ３８ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｓａｆｅｔｙ ｍｉｎｉｎｇ ｄｅｐｔｈ ｗａｓ ３０９ ｍｅｔｅｒｓ ａｔ ｔｈｅ ９０２ ｗｏｒｋｉｎｇ ｆａｃｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｎｄｉｃａｔｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ ｕｎｄｅｒ ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎｉｎｇ ｗａｓ ｄｒａｗｎ ｆｒｏｍ ｓｔｒａｔａ ａｎｇｌｅ ａｌｔｅｒ ｅｖｏｋｅｄ ｆｒｏｍ ｃｅｉｌ ｉｎｇ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ， ｐｒｏｖｉｄｉｎｇ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｔｏ ｋｅｅｐ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ ｕｎｄｅｒ ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎ ｉｎｇ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓꢀ Ｏｐｅｎｐｉｔ ａｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｍｉｎｉｎｇ， Ｍｉｎｅｄ ｓｌｏｐｅ， Ｇｉｒｄｅｒ ｍｏｄｅｌ， Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ꢀ ꢀ 我 国 独 特 的 地 质 条 件 决 定 了 适 合 露 天 开 采 的 煤 为 基 础 ， 对 采 动 边 坡 的 变 形 影 响 机 理 进 行 探 讨 ， 研 究 井 工 开 采 对 露 天 边 坡 稳 定 的 影 响 对 露 天 、 井 工 的 安 全 生 产 有 重 要 意 义 。 田 主 要 分 布 在 西 部 及 西 北 部 的 高 原 地 区 ， 如 在 ２０ 世 纪 ８０ 年 代 后 兴 建 的 准 格 尔 黑 岱 沟 、 哈 尔 乌 素 露 天 煤 矿 、 平 朔 安 太 堡 、 安 家 岭 露 天 煤 矿 等 。 黄 土 高 原 地 区 特 殊 的 煤 层 赋 存 地 质 条 件 与 特 点 决 定 了 该 地 区 的 露 天 、 井 工 采 矿 活 动 有 其 独 特 性 １２］ 。 在 露 天 矿 境 界 内 或 者 在 露 天 矿 影 响 范 围 内 实 施 井 工 开 采 ， 可 大 大 节 约 井 工 矿 的 巷 道 掘 进 工 程 量 ， 并 能 方 便 煤 炭 的 运 输 和 提 升 。 很 多 矿 山 开 始 采 用 露 井 联 合 开 采 形 式 后 ， 采 矿 工 艺 亦 从 单 一 露 天 开 采 向 露 井 联 采 工 艺 转 变 ， 同 时 露 天 矿 矿 坑 、 外 排 土 场 、 内 排 土 场 与 井 工 矿 多 元 化 的 布 局 也 为 露 天 矿 边 坡 稳 定 提 出 了 新 的 研 究 课 题 。 １ꢀ 采 动 边 坡 模 型 的 建 立 假 设 煤 层 上 方 有 一 较 硬 的 岩 层 ， 为 开 采 关 键 ［ ［ ３］ ， 所 有 层 状 岩 层 倾 角 α ＝ ０°， 边 坡 的 边 坡 角 为 层 β， 煤 层 厚 度 为 ｈ， 具 有 承 载 能 力 的 关 键 层 厚 度 为 Ｈ ， ｋ 关 键 层 以 上 覆 盖 层 厚 度 为 Ｈ ， 煤 层 工 作 面 距 离 同 标 ｆ 高 的 边 坡 出 露 面 为 ｌ， 采 空 后 形 成 悬 臂 梁 的 长 度 为 ［ ４］ 。 为 方 便 分 析 ， 凸 显 煤 层 上 部 岩 层 破 断 特 征 ， 假 Ｌ 设 煤 层 的 刚 度 趋 向 于 无 穷 ， 为 刚 体 ， 即 不 产 生 柔 性 变  “ 十 一 五 ” 国 家 科 技 支 撑 计 划 项 目 （ 编 号 ： ２００６ＢＡＢ１６Ｂ００） ， 中 国 矿 业 大 学 煤 炭 资 源 与 安 全 开 采 国 家 重 点 实 验 室 开 放 研 究 基 金 项 目 （ 编 号 ： ０８ＫＦ０８） 。 因 此 ， 露 井 联 采 下 采 动 边 坡 的 变 形 机 理 是 井 工 开 采 参 数 设 计 的 重 要 依 据 ， 本 研 究 以 现 场 调 查 、 分 析 彭 洪 阁 （ １９７８— ） ， 男 ， 中 国 矿 业 大 学 煤 炭 资 源 与 安 全 开 采 国 家 重 点 实 验 室 ， 讲 师 ， 博 士 研 究 生 ， ２２１００８ 江 苏 省 徐 州 市 。 · １２９· 总 第 ４０１ 期 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金 ꢀ ꢀ 属 ꢀ ꢀ 矿 ꢀ ꢀ 山 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ２００９ 年 第 １１ 期 形 。 分 析 应 在 垂 直 位 移 上 有 一 个 动 态 的 零 点 ， 如 图 ｌ － Ｈ ｃｏｔβ ≥ ２Ｌ， 槡 （ ４） ｆ 槡 １ 所 示 。 当 ｌ － Ｈ ｃｏｔβ ＜ ２Ｌ 时 ， 在 边 坡 部 分 产 生 岩 层 的 松 动 ｆ 力 ， 加 速 边 坡 的 滑 动 变 形 。 ２ ꢀ 停 采 线 位 置 露 天 矿 端 帮 采 煤 停 采 线 位 置 对 于 井 工 开 采 来 说 就 是 对 边 坡 出 露 位 置 的 采 深 。 露 天 矿 的 端 帮 采 煤 采 用 的 顶 板 垮 落 法 ， 上 覆 岩 层 会 发 生 地 表 沉 陷 ， 从 而 有 可 能 对 露 天 矿 端 帮 的 运 输 道 路 产 生 巨 大 的 影 响 ， 甚 至 使 露 天 矿 端 帮 运 输 系 统 中 断 ， 这 将 给 露 天 矿 经 济 效 益 大 大 降 低 ， 因 此 需 要 合 理 确 定 端 帮 采 区 停 采 线 的 位 置 ６］ 。 图 １ꢀ 坚 硬 顶 板 井 工 采 动 边 坡 示 意 在 采 煤 工 作 面 推 进 一 定 距 离 后 ， 坚 硬 顶 板 将 出 ［ 现 周 期 性 的 破 断 ， 因 此 ， Ｌ 就 是 周 期 垮 落 步 距 。 分 析 坚 硬 顶 板 垮 断 时 可 建 力 学 模 型 ， 如 图 ２ 所 示 。 停 采 线 位 置 的 确 定 原 则 是 井 工 开 采 导 致 的 可 能 塌 陷 区 不 会 影 响 到 露 天 矿 边 坡 及 运 输 道 路 的 安 全 。 井 工 开 采 使 得 在 边 坡 内 侧 最 后 形 成 巨 大 的 沉 陷 区 ， 沉 陷 的 岩 体 形 成 对 坡 体 的 正 压 力 ， 如 图 ３。 图 ２ꢀ 坚 硬 顶 板 垮 断 力 学 分 析 模 型 此 时 ， 破 断 顶 板 垮 落 步 距 可 按 照 悬 臂 梁 折 断 规 律 计 算 ， 如 公 式 （ １） 。 Ｒ Ｔ 图 ３ꢀ 塌 陷 后 边 坡 受 力 示 意 Ｌ ＝ Ｈｋ ， ｑ （ １） ３ 槡 在 进 行 边 坡 稳 定 性 计 算 时 ， 存 在 一 个 最 易 滑 动 的 面 ， 这 里 Ｌｈ 指 最 易 滑 动 面 距 坡 顶 的 距 离 。 建 立 以 坡 底 为 坐 标 原 点 ， 地 面 右 侧 延 伸 方 向 为 ｘ 轴 正 方 向 式 中 ， ＲＴ 为 剪 切 强 度 ； ｑ 为 荷 载 。 在 图 ２ 中 ， ＡＣ 段 存 在 一 点 Ｂ 使 得 ＢＣ 段 和 煤 层 无 接 触 ， 则 Ｂ 点 使 ＡＤ 变 形 曲 率 为 ０。 ＡＢ 段 紧 贴 在 水 平 面 上 ， ＢＣ 段 的 挠 度 方 程 为 的 坐 标 ， 设 停 采 线 ｘ ＝ ａ， 塌 陷 角 为 α， 则 ｓ （ １） 当 ａ ＝ Ｌ ＋ Ｈｃｏｔα 时 ， 塌 陷 作 用 刚 开 始 进 入 ｈ 边 坡 最 易 滑 动 面 ， 对 边 坡 稳 定 性 影 响 较 小 。 Ｅｌｙ″ ＝ ｑ（ ｘ２ － Ｌ２ ） ， １ （ ２） ２ （ ２） 当 ａ ＞ Ｌ ＋ Ｈｃｏｔα 时 ， 塌 陷 作 用 没 有 进 入 边 ｈ 坡 最 易 滑 动 面 ， 对 边 坡 稳 定 性 基 本 没 有 影 响 。 边 界 条 件 为 ｘ ＝ ０ 时 ， ｙ ＝ ０； ｘ ＝ 槡２Ｌ 时 ， ｙ ＝ ０。 解 得 Ｌ２ ｘ２ ＋ 槡 Ｌ３ ｘ ， 当 ｙ′ ＝ ０， 即 ｘ３ － ３Ｌ２ ｘ ＋ 槡２Ｌ３ ＝ ０ 时 ， 函 数 出 现 最 大 ｑ １ ｘ４ － １ ２ α （ ３） 当 ａ ＜ Ｌ ＋ Ｈｃｏｔ 时 ， 塌 陷 作 用 进 入 边 坡 最 ｈ 易 滑 动 面 ， 对 边 坡 稳 定 性 影 响 较 大 ， 此 时 边 坡 稳 定 性 系 数 为 ｙ ＝ （ ３） ( ) Ｅｌ ２ ４ ４ ３ 值 。 （ Ｃｌｉ ＋ ｔａｎφＷｉ ｃｏｓβｉ ） ， ∑ Ｆｓ ＝ （ ５） 在 这 种 情 况 下 ， 煤 层 采 空 形 成 坚 硬 岩 层 的 拱 状 结 构 ， 在 Ａ 点 附 近 形 成 拱 点 。 坚 硬 岩 层 后 面 破 断 后 ， 断 裂 坚 硬 岩 层 前 端 恢 复 到 水 平 状 态 。 拱 形 使 得 在 拱 顶 附 近 发 生 了 ２ 种 变 形 情 况 ， 使 Ｆ ＋ Ｗｉ ｓｉｎβｉ ｒ ∑ 式 中 ， Ｆｒ 为 Ｎ 进 入 滑 面 区 域 的 部 分 力 ； Ｃ 为 岩 体 之 间 的 粘 结 力 ； Ｗ 为 第 ｉ 个 条 块 的 重 力 ； φ 为 岩 体 的 摩 擦 ｉ 角 ； β 为 第 ｉ 个 条 块 所 在 滑 面 的 倾 角 。 ｉ 得 边 坡 部 分 顺 层 边 坡 倾 角 增 大 ， 对 边 坡 变 形 可 起 促 进 作 用 ［ ５］ 。 而 拱 顶 处 变 形 将 有 一 过 度 ， 即 在 靠 近 边 ３ꢀ 实 例 研 究 安 家 岭 露 天 煤 矿 及 井 工 矿 位 于 平 朔 矿 区 中 南 部 ， 与 安 太 堡 矿 露 天 煤 矿 毗 邻 ， 露 天 矿 可 采 煤 层 为 坡 体 内 侧 部 分 表 现 为 井 工 开 采 的 塌 陷 特 征 。 采 动 影 响 上 覆 岩 层 的 范 围 为 （ － ２Ｌ， ０） ， 为 了 ４＃ ， ９＃ ， １１＃ ３ 层 ， 实 际 生 产 能 力 已 经 达 到 １５ Ｍｔ／ ａ 左 槡 保 证 影 响 范 围 不 超 过 边 坡 部 分 ， 必 须 满 足 下 列 条 件 ： · １３０· ꢀ ꢀ ꢀ 彭 洪 阁 等 ： 露 井 联 采 条 件 下 采 动 边 坡 的 变 形 机 理 研 究 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ２００９ 年 第 １１ 期 右 。 井 工 矿 采 ４＃ 煤 层 ， 原 煤 产 量 达 到 ８ Ｍｔ／ ａ。 安 家 岭 井 工 矿 ９０２ 工 作 面 与 边 坡 位 置 关 系 如 图 ４。 图 ４ꢀ 安 家 岭 井 工 矿 ９０２ 工 作 面 与 边 坡 位 置 关 系 ꢀ ꢀ 根 据 已 有 工 程 地 质 资 料 ， 计 算 参 数 选 取 如 下 ： 砂 坡 稳 定 性 计 算 模 型 及 方 法 ， 得 出 采 动 边 坡 加 速 下 滑 区 的 判 断 公 式 ， 得 出 安 保 煤 柱 最 小 尺 寸 确 定 原 则 及 判 定 方 法 。 ３ 岩 重 度 ２４． ８ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 力 ３５０ ｋＰａ， 内 摩 擦 角 ３１°； ３ 煤 层 重 度 １４． ９ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 力 １４９ ｋＰａ， 内 摩 擦 角 ３ ２ ６． ５°； 泥 岩 重 度 ２３． ７ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 力 ３１８ ｋＰａ， 内 摩 （ ２） 利 用 数 值 模 拟 软 件 ， 确 定 最 易 滑 动 面 距 坡 顶 距 离 ， 再 根 据 沉 陷 区 的 范 围 ， 确 定 不 影 响 边 坡 的 最 大 安 全 采 深 。 通 过 对 安 家 岭 露 天 煤 矿 边 坡 监 测 的 结 果 分 析 ， 其 稳 定 系 数 为 １． ３８， 最 易 滑 动 面 距 离 为 ４７ ｍ， 最 大 安 全 采 深 为 ３０９ ｍ。 ３ 擦 角 ２７°； 黄 土 重 度 １９． ０ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 力 ２３ ｋＰａ， 内 ３ 摩 擦 角 ２５°； 排 弃 物 重 度 １８． ７ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 力 １９ ３ ｋＰａ， 内 摩 擦 角 ２４°； 跨 落 区 砂 岩 重 度 １９ ｋＮ／ ｍ ， 粘 结 ＃ 力 ２３ ｋＰａ， 内 摩 擦 角 ２５°； １１ 煤 与 底 板 岩 层 接 触 面 粘 结 力 ２１ ｋＰａ， 内 摩 擦 角 ２５°。 （ ３） 应 采 取 各 种 有 效 措 施 减 小 井 工 开 采 对 露 天 边 坡 的 影 响 ， 且 实 施 方 案 原 应 当 遵 循 以 下 原 则 ： ①使 弹 性 范 围 影 响 区 不 要 进 入 到 边 坡 区 ； ②尽 量 减 小 井 工 开 采 采 场 顶 板 周 期 破 断 距 。 塌 陷 角 按 ５５°考 虑 ， Ｂ９０２ 工 作 面 采 完 后 ， 塌 陷 范 围 至 监 测 点 Ｓ４０ － ４ 附 近 ， 各 水 平 方 向 位 移 速 率 受 后 期 开 采 的 影 响 会 逐 渐 减 小 。 Ｓ４０ － ４ 累 计 位 移 量 为 ４ ４８ ｍｍ， 位 移 速 率 达 ７３ ｍｍ／ ｄ， 且 各 点 的 南 向 位 移 参 ꢀ 考 ꢀ 文 ꢀ 献 及 速 率 均 呈 增 大 的 趋 势 ， 其 主 要 原 因 是 弹 性 上 升 区 进 入 边 坡 范 围 ， 使 岩 层 倾 角 加 大 ， 加 速 下 滑 所 至 。 模 拟 结 果 如 图 ５， 边 坡 为 ４２°， 其 稳 定 性 系 数 为 ［ ［ １］ ꢀ 周 德 辉 ． 山 区 开 采 滑 坡 的 成 因 机 理 分 析 及 防 治 措 施 ［ Ｊ］ ． 贵 州 科 学 ， １９９９（ ３） ： ２０９２１４． ２］ ꢀ 王 振 伟 ， 王 建 国 ， 于 永 江 ． 露 井 联 采 条 件 下 黄 土 基 底 排 土 场 变 形 演 化 规 律 ［ Ｊ］ ． 辽 宁 工 程 技 术 大 学 学 报 ， ２００８， ２７（ ２） ： １６５ １ ． ３８， 其 最 易 滑 动 面 距 离 Ｌ ＝ ４７ ｍ， 高 度 为 １８０ ｍ， ｈ 则 其 最 安 全 采 深 为 ３０９ ｍ。 １ ６７． ［ ［ ［ ［ ３］ ꢀ 钱 鸣 高 ， 缪 协 兴 ， 许 家 林 ， 等 ． 岩 层 控 制 的 关 键 层 理 论 ［ Ｍ］ ． 徐 州 ： 中 国 矿 业 大 学 出 版 社 ， ２００３． ４］ ꢀ 杨 洪 海 ， 尚 文 凯 ． 露 井 联 采 作 用 下 边 坡 变 形 破 坏 机 理 浅 析 ［ Ｊ］ ． 露 天 采 矿 技 术 ， ２００８（ ３） ： ８１０． ５］ ꢀ 彭 洪 阁 ， 才 庆 祥 ， 周 ꢀ 伟 ， 等 ． 露 天 煤 矿 靠 帮 开 采 端 帮 稳 定 性 关 键 影 响 因 素 研 究 ［ Ｊ］ ． 中 国 矿 业 ， ２００８， １７（ ５） ： ７１７４． ６］ ꢀ 刘 ꢀ 勇 ． 大 型 露 天 煤 矿 近 水 平 矿 床 靠 帮 开 采 设 计 理 论 与 应 用 技 术 研 究 ［ Ｄ］ ． 徐 州 ： 中 国 矿 业 大 学 图 书 馆 ， ２００６． 图 ５ꢀ 南 端 帮 剖 面 现 状 ４ ꢀ 结 ꢀ 论 （ １） 通 过 建 立 露 井 联 采 下 采 动 边 坡 的 力 学 模 （ 收 稿 日 期 ꢀ ２００９０９０４） 型 ， 通 过 分 析 提 出 边 坡 破 坏 的 力 学 机 理 ， 建 立 采 动 边 · １３１·