溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响研究-矿业114网 
首页 >> 文献频道 >> 矿业论文 >> 正文
溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响研究
2016-12-28
为研究溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响,以金山店铁矿-480 ~ -410 m 段主溜井为工程背景, 采用PFC2D 离散元软件对放矿漏斗角分别为45°、50°、55°、60°、65°的主溜井放矿过程进行数值模拟。为定量描述不 同放矿漏斗角下矿石流动性之间的差异,定义矿石质量流率比为矿石流动性评价指标,分析各放矿漏斗角下的矿石 流动性特征,揭示放矿漏斗角对矿石流动性的影响机理。构建溜井放矿相似试验平台,进行溜井放矿相似模拟试验, 计算矿石的质量流率比,并将其与数值模拟结果进行对比分析。研究结果表明:当放矿漏斗角为60°时,矿石质量流 率比最大,矿石流动性最好;相似试验与数值模拟所得矿石质量...
Series No. 486 ꢀ Decemberꢀ 2016 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山 METAL MINE 总第 486期 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响研究 1 1 1,2 1 1 1 邹晓甜 ꢀ 刘艳章 ꢀ 张丙涛 ꢀ 陈小强 ꢀ 潘世华 ꢀ 叶义成 ( 1. 武汉科技大学资源与环境工程学院,湖北 武汉 430081;2. 十堰市国土资源局 矿山设计院,湖北 十堰 442000) 摘ꢀ 要ꢀ 为研究溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响,以金山店铁矿ꢁ480 ~ ꢁ410 m 段主溜井为工程背景, 2 D 采用 PFC 离散元软件对放矿漏斗角分别为 45°、50°、55°、60°、65°的主溜井放矿过程进行数值模拟。 为定量描述不 同放矿漏斗角下矿石流动性之间的差异,定义矿石质量流率比为矿石流动性评价指标,分析各放矿漏斗角下的矿石 流动性特征,揭示放矿漏斗角对矿石流动性的影响机理。 构建溜井放矿相似试验平台,进行溜井放矿相似模拟试验, 计算矿石的质量流率比,并将其与数值模拟结果进行对比分析。 研究结果表明:当放矿漏斗角为 60°时,矿石质量流 率比最大,矿石流动性最好;相似试验与数值模拟所得矿石质量流率比的变化趋势基本相同,相似试验结果能对数值 模拟结果进行验证。 关键词ꢀ 溜井ꢀ 放矿漏斗角ꢀ 矿石流动性ꢀ 数值模拟ꢀ 相似模拟试验 ꢀ ꢀ 中图分类号ꢀ TD853ꢀ ꢀ ꢀ 文献标志码ꢀ Aꢀ ꢀ ꢀ 文章编号ꢀ 1001-1250(2016)-12-160-05 Research on Effect of Drawing Funnel Angle at the Bottom of Ore-pass on Ore Fluidity 1 1 1,2 1 1 1 Zou Xiaotian ꢀ Liu Yanzhang ꢀ Zhang Bingtao ꢀ Chen Xiaoqiang ꢀ Pan Shihua ꢀ Ye Yicheng ( 1. School of Resource and Environmental Engineering,Wuhan University of Science and Technology,Wuhan 430081,China; 2. Mine Design Institute,Shiyan Land and Resources Bureau,Shiyan 442000,China) Abstractꢀ In order to research the effect of drawing funnel angle at the bottom of the ore-pass on ore fluidity in ore-pass, 480 m to ꢁ410 m section of the main ore-pass in Jinshandian Iron Mine is taken as the engineering background,and the ꢁ 2 D PFC discrete element software is used to simulate the ore drawing process,of which the drawing funnel angles are 45°,50°, 55°,60° and 65° respectively. For describing quantitatively the difference of ore fluidity under different ore drawing funnel an- gles,the ore mass flow rate ratio is defined as the evaluation index of ore fluidity. The characteristics of ore fluidity under every drawing funnel angle are analyzed and the effect mechanism of drawing funnel angle on the ore fluidity is revealed. Ore drawing similarity test platform is constructed and ore drawing similarity simulation tests under different drawing funnel angles are car- ried out. The mass flow rate ratios are calculated and compared with numerical simulation. The results show that the ore mass flow rate ratio is the largest and the ore fluidity is the best when the ore funnel angle is 60 degree;Variation tendency of ore mass flow rate ratios of similarity tests and numerical simulation are almost identical. The results of numerical simulation can be verified by similarity test. Keywordsꢀ Ore-pass,Drawing funnel angle,Ore fluidity,Numerical simulation,Similarity simulation test ꢀ ꢀ 矿石在溜井内流动不畅时会产生矿石散体残留、 动性的影响具有重要的工程实际意义。 [ 1] 溜井堵塞等诸多问题 。 这些问题的产生不仅降低 了矿山的生产效率,提高矿石的损失率,而且增加了 矿山的运营成本,给矿山企业带来较大的经济损失和 潜在的安全隐患。 保持溜井内矿石散体良好的流动 状态是矿山经济高效生产的前提。 影响矿石散体流 动性的因素较多,溜井底部放矿漏斗角就是其主要影 目前,国内外学者针对矿石散体流动性进行了大 [ 3] 量研究。 乔登攀等 基于随机介质放矿理论分析了 不同出矿条件下放矿口矿岩散体流动速度的分布规 [ 4] 律;万琳辉 通过室内模拟试验和数值模拟研究了 高黏性铝土矿的流动特性及其影响因素; 朱志根 [ 5] 通过理论分析和放矿实验研究了不同含水率下 等 [ 6] [ 2] 矿岩散体的流动特性;Agoshkov M I 等 通过分析不 响因素之一 。 研究溜井底部放矿漏斗角对矿石流 同主溜井倾角条件下矿石的受力状态研究了主溜井 收稿日期ꢀ 2016-09-07 基金项目ꢀ 国家自然科学基金面上项目(编号:51074115,51574183),湖北省自然科学基金重点项目(编号:2015CFA142)。 作者简介ꢀ 邹晓甜(1991—),男,硕士研究生。 通讯作者ꢀ 刘艳章(1969—),男,教授,博士。 · 160· ꢀ ꢀ ꢀ 邹晓甜等:溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响研究ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 [ 7] 倾角对矿石流动性的影响;Anshu A 等 基于离散单 漏斗角不同,溜井断面收缩率不同,矿石的有效流动 面积不同,矿石与漏斗斜壁碰撞后的水平和垂直速度 分量亦不相同,从而导致溜井内矿石散体整体流动速 度产生差异,影响堵塞事故的发生。 元法研究了散体颗粒化学性质对散体流动性的影响; [ 8] Beena S 等 通过物理实验探究了散体颗粒形状、粒 度等物理性质对颗粒流动性的影响。 这些研究对工 程实践具有重要的指导意义,但均未考虑放矿漏斗角 对矿石流动性的影响。 下面以金山店铁矿ꢁ410 ~ ꢁ480 m 段主溜井为例 开展放矿漏斗角对矿石流动性影响的研究。 为深入分析放矿漏斗角对溜井内矿石流动性的 影响,本研究以金山店铁矿ꢁ480 ~ ꢁ410 m 段主溜井 2ꢀ 主溜井结构参数及矿石物理性质 金山店铁矿ꢁ480 ~ ꢁ410 m 段主溜井高 70. 0 m, 2 D 为工程背景,采用 PFC 软件对放矿漏斗角为 45°、 0°、55°、60°、65°的溜井放矿过程进行数值模拟。 定 最大断面直径为 6. 0 m。 主溜井底部为放矿漏斗,上 接贮矿段井筒,下接振动出矿机。 放矿漏斗呈直角圆 锥台型,其一侧轮廓线与主溜井井壁重合,另一翼倾 斜轮廓线与水平方向的夹角记为 55°,即放矿漏斗角 α 为 55°。 放矿漏斗上口直径为 6. 0 m,放矿漏斗下 口(放矿口)直径为 3. 0 m,周壁设有衬板加固。 溜井 底部结构如图 2 所示。 主溜井内矿石块度主要集中 5 义质量流率比的概念来定量描述不同放矿漏斗角下 矿石流动性的差异,探究放矿漏斗角对溜井内矿石流 动性的影响。 构建溜井放矿相似试验平台,进行溜井 放矿相似模拟试验,对数值模拟结果进行验证。 1 ꢀ 放矿漏斗角对矿石流动性影响分析 3 根据矿石在溜井内运动时井筒断面大小、矿石运 在 200 ~ 600 mm 之间。 矿石密度约为 3 320 kg / m , 动速度及方向等变化特征,通常将贮矿段溜井分为 4 含水率为 3% ~ 5% 左右。 溜井内矿石的贮矿高度一 般保持在 25 m 左右。 [ 2] 个区,如图 1 所示 。 等速垂直全断面运动区,该区 矿石呈等速全断面垂直运动,无水平速度分量。 变速 变向全断面运动区,该区矿石呈全断面运动,同一断 面上矿石的运动速度不同,矿石有水平速度分量。 死 矿区,该区矿石呈静止状态,由粉矿在放矿漏斗斜侧 堆积形成。 变速变向局部断面运动区,由于死矿区的 影响,该区矿石运动断面减小,矿石在局部断面运动, 同一断面上矿石的运动速度不同,矿石有水平速度分 量。 图 2ꢀ 溜井底部结构 Fig. 2ꢀ Structure diagram of the bottom of the ore-pass 3 ꢀ 主溜井放矿数值模拟 2D PFC 是一款通过离散单元法模拟圆形颗粒介 质的运动及其相互作用的软件,适用于解决颗粒流问 2 D 题。 本研究采用 PFC 模拟主溜井放矿时矿石颗粒 的运动,探究放矿漏斗角对矿石流动性的影响。 3. 1ꢀ 数值模拟工况条件 为保证松散矿石的流动,溜井底部放矿漏斗角 α [ 9-10] ,而湿矿石的 宜比矿石的自然安息角 φ 大 1° ~ 5° [ 11] 自然安息角一般为 30° ~ 40° 。 同时,放矿漏斗角 也不宜过大,放矿漏斗角太大时下溜矿石对给矿板的 冲击力过大,容易损坏振动放矿机。 考虑到金山店铁 矿主溜井实际放矿漏斗角为 55°,设计放矿漏斗角为 图 1ꢀ 贮矿段溜井分区示意 Fig. 1ꢀ Division diagram of ore-pass in ore storage section 死矿区的存在对矿石流动性具有重大影响,而放 矿漏斗角是影响死矿区形成的主要因素。 放矿漏斗 角越小,矿石越容易在放矿漏斗斜侧堆积,形成的死 矿区面积越大;放矿漏斗角越大,矿石越难以在放矿 漏斗斜侧堆积,形成的死矿区面积越小。 此外,放矿 4 5°、50°、55°、60°、65°共 5 个数值模拟工况条件。 3. 2ꢀ 数值模拟模型构建 数值模拟模型井筒直径取 6. 0 m,放矿口直径取 3. 0 m,模型高度取 50. 0 m。 矿石颗粒半径取 100 ~ 300 mm,且服从高斯分布,贮矿高度取 25 m。 放矿漏 斗角 α 分别取 45°、50°、55°、60°、65°,其中 55°放矿漏 · 161· 总第 486 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 斗角数值模拟模型如图 3 所示。 率比随放矿漏斗角的增大而增大;当 60°<α≤65°时, 矿石的质量流率比随放矿漏斗角的增大而减小。 这 种现象出现的原因在于溜井内矿石运动的过程实质 上是矿石颗粒之间相互挤压黏结所形成的平衡拱不 [ 2] 断形成与破坏的过程 。 平衡拱稳定性较好时,矿 石质量流率比较小甚至造成堵塞;平衡拱稳定性较差 时,矿石质量流率比较大。 当 α 在[45°,60°]范围内 递增时,矿石的有效流动断面逐渐减小,漏斗区所形 成的平衡拱跨度逐渐减小,平衡拱的稳定性逐渐加 强;同时,漏斗斜壁对矿石的外摩擦阻力也随放矿漏 斗角 α 的增大而减小,漏斗斜壁对平衡拱拱角的支 撑作用逐渐减小,平衡拱的稳定性逐渐减弱。 当跨度 对平衡拱稳定性的影响强于漏斗斜壁对矿石的外摩 擦阻力对平衡拱稳定性的影响时,平衡拱的稳定性随 放矿漏斗角 α 的增大而减小,矿石的质量流率比随 放矿漏斗角 α 增大而增大。 当 α 在(60°,65°] 范围 内增大时,跨度对平衡拱稳定性的影响弱于漏斗斜壁 对矿石的外摩擦阻力对平衡拱稳定性的影响,平衡拱 的稳定性随放矿漏斗角 α 的增大而增大,矿石的质 量流率比随放矿漏斗角 α 增大而减小。 图 3ꢀ 55°放矿漏斗角数值模拟模型 Fig. 3ꢀ Numerical simulation model with 5°drawing funnel angle 5 3 . 3ꢀ 模型材料参数赋值 根据主溜井内矿石调研资料、文献[12] 中矿石 及井壁微观力学参数,确定本研究数值模型的微观参 数,如表 1 所示。 2 D 表 1ꢀ PFC 数值模型参数 2 D Table 1ꢀ Numerical model parameters of PFC 密度 (kg/ m ) 法向刚度 切向刚度 黏结强度 类别 摩擦系数 3 / / Pa / Pa / Pa 7 7 1. 5×104 ꢁ 颗粒 墙体 3 320 ꢁ 0. 5 10 10 8 8 0. 56 10 10 4 ꢀ 放矿相似模拟试验 考虑到溜井在矿山运营过程中的重要地位,现场 3 . 4ꢀ 数值模拟结果及分析 现有研究中对矿石流动性的描述一般采用定性 工程验证可操作性差、费时费力。 因此,本研究通过 构建相似模拟试验平台,进行不同放矿漏斗角的溜井 放矿相似模拟试验,对数值模拟结果进行验证。 的方法,这种方法缺乏一定的直观性。 为定量地描述 不同放矿漏斗角下矿石流动性之间的差异,本研究将 质量流率比作为矿石流动性的量化指标,描述不同放 矿漏斗角下矿石流动性特征。 质量流率比的定义为: 将单位时间内通过放矿口的矿石质量称为矿石质量 流率;以 55°放矿漏斗角下矿石的质量流率为基准, 其他各角度下的质量流率与基准值的比值即为质量 流率比。 4. 1ꢀ 试验平台构建 本相似试验取尺寸相似比为 ρl = 60,时间相似比 为 ρt = 60 ,速度相似比为 ρv = 60 ,材料弹性模量相 似比 ρE =1,泊松比相似比 ρλ = 1,矿石体重相似比 ργ = 1。 基于相似试验原理,采用与 C30 混凝土相同配 2 D 比的石灰、砂和水制作直径 10 cm,高 50 cm 的混凝土 溜井井筒;采用铁皮制作上口断面直径为 10 cm,放 矿口断面直径为 5 cm,放矿漏斗角分别为 45°、50°、 在 PFC 软件中,采用单位厚度的圆盘模拟矿石 颗粒。 对于密度相同的矿石,矿石的质量流率比等于 矿石的面积流率比(单位时间内放出矿石的面积)。 采用 fish 语言编写程序,对不同放矿漏斗角下溜井放 矿过程中放出矿石的累计面积和放矿时间进行统计, 从而换算出矿石的质量流率比,其结果如表 2 所示。 表 2ꢀ 放矿数值模拟结果 [12] 55°、60°、65°的放矿漏斗 。 放矿相似模拟试验平 台如图 4 所示,放矿漏斗如图 5 所示。 Table 2ꢀ Numerical simulation results of ore drawing 放矿漏斗角 放出矿石 放矿时间 / s 面积流率 面积(质量) 2 2 / (°) 面积/ m / (m / s) 1. 429 2. 273 2. 682 3. 162 3. 042 流率比 45 50 55 60 65 50 27. 0 26. 4 26. 1 25. 3 26. 3 0. 690 0. 848 1. 000 1. 179 1. 134 60 70 80 80 图 4ꢀ 放矿相似模拟试验平台 Fig. 4ꢀ Ore drawing similarity simulation test platform ꢀ ꢀ 由表 2 可知:当 45°≤α≤60°时,矿石的质量流 · 162· ꢀ ꢀ ꢀ 邹晓甜等:溜井底部放矿漏斗角对矿石流动性的影响研究ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 短,运动的矿石来不及对其产生响应,故在宏观上呈 现连续流动状态。 4 . 3ꢀ 质量流率比对比分析 图 5ꢀ 放矿漏斗 Fig. 5ꢀ Drawing funnel 将相似试验所得质量流率比与数值模拟进行对 比分析,如图 6 所示。 4 . 2ꢀ 放矿相似试验结果及分析 取溜井内原矿石少许,对其人工破碎并筛分。 将 筛分后的矿石置于烘箱中以 105 ℃ 的高温烘培 8 h, 随后取粒径 3. 3 ~ 10 mm 的矿石 6 kg,加水 180 g,配 制成含水率 3% 的相似试验用矿石。 将配备好的矿 石注入混凝土溜井中至距放矿口 41. 7 cm(按相似比 还原后为 25 m)处为止,静置 5 min,待矿石稳定后, 进行 3 次放矿试验,采用秒表记录每次矿石放空所需 时间,并对矿石进行称重,计算不同放矿漏斗角下矿 石的质量流率比,并观察记录矿石的流动状态。 试验 图 6ꢀ 质量流率比对比图 Fig. 6ꢀ Contrast diagram of mass flow rate ratio ◆ ■ —相似试验; —数值模拟 结果如表 3 所示。 表 3ꢀ 放矿相似试验结果 由图 6 可知:相似试验和数值模拟中矿石的质量 流率比随放矿漏斗角的变化具有相似的变化趋势,且 当 α= 60°时,矿石质量流率比均最大,相似试验结果 能够验证数值模拟结果。 Table 3ꢀ Similarity test results of ore drawing 装入矿 石量 平均质 量流率 / (kg/ s) 放矿漏 斗角/ (°) 放矿时间 / s 质ꢀ 量 流率比 流动 状况 / kg . 45 5. 41 5 5. 6 5. 3 5. 5 5. 4 5. 1 5. 3 4. 4 4. 3 4. 5 3. 7 3. 7 3. 6 3. 6 3. 5 3. 7 5ꢀ 结ꢀ 论 45 50 55 60 65 0. 996 1. 026 1. 200 1. 378 1. 344 0. 830 脉冲式流动 以金山店铁矿ꢁ480 ~ ꢁ410 m 段主溜井为工程背 5 . 47 . 43 2D 景,通过 PFC 离散元软件和相似试验模拟了放矿漏 5 斗角分别为 45°、50°、55°、60°、65°的主溜井放矿过 程,探究了放矿漏斗角对溜井矿石流动性的影响。 (1)为描述不同放矿漏斗角下矿石流动性之间 的差异,定义了质量流率比的量化观测指标,直观形 象地揭示了放矿漏斗角对矿石流动性的影响。 5. 38 0. 855 1. 000 1. 148 连续流动 连续流动 连续流动 5 . 40 . 28 5 5. 20 5 . 36 . 08 5 ( 2)溜井放矿数值模拟和相似试验中,矿石的质 5. 06 量流率比随放矿漏斗角的增加均呈“先增后减”的变 化趋势,且当放矿漏斗角为 60°时矿石的质量流率比 均最大。 相似试验中矿石质量流率比的变化规律与 数值模拟基本一致,相似试验结果能对数值模拟结果 进行验证。 5 . 02 . 84 4 4. 80 1. 120 脉冲式流动 4. 87 ꢀ ꢀ 由表 3 可知:当 45°≤α≤60°时,矿石质量流率 比随放矿漏斗角的增大而增大;当 60°<α≤65°时,矿 石质量流率比随放矿漏斗角的增大而减小;当 α = 参ꢀ 考ꢀ 文ꢀ 献 [ 1]ꢀ 俞良群,邢纪伯. 筒仓装卸料时力场及流场的离散单元法模拟 J]. 农业工程学报,2000,16(4):15-19. 6 0°时,矿石质量流率比最大。 [ 当放矿漏斗角为 45°和 65°时,溜井内的矿石呈 Yu Liangqun, Xing Jibo. Discrete element method simulation of forces and flow fields during filling and discharging materials in silos 脉冲式流动状态;当放矿漏斗角为 50°、55°和 60°时, 矿石呈连续流动状态。 矿石呈脉冲式流动,这说明矿 石在流动过程中形成了较稳定的平衡拱。 平衡拱形 成时矿石的流量减小。 随着上层矿石的冲击挤压,平 衡拱随之破坏,矿石流量立刻增加。 平衡拱周期性地 形成与破坏宏观上就呈现出矿石脉冲式流动的现象。 矿石呈连续流动状态,说明矿石在流动过程中只形成 了不稳定的瞬时平衡拱。 平衡拱的形成与破坏周期 [ J]. Transaction of the CSAE,2000,16(4):15-19. [2]ꢀ 李爱国,王如宝,曹延东. 溜井堵塞机理分析及预防措施[J]. 金 属矿山,2011(S):460-463. Li Aiguo, Wang Rubao, Cao Yandong. Mechanism analysis of ore- pass blockage and preventive measures[J]. Metal Mine,2011( S): 4 60-463. [ 3]ꢀ 乔登攀,马正位. 放矿口散体流动速度分布及显著影响高度研 究[J]. 金属矿山,2007(10):37-41. · 163· 总第 486 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2016 年第 12 期 Qiao Dengpan,Ma Zhengwei. Study on flow velocity of bulk at draw- ing opening and its significant influence height [ J]. Metal Mine, on hopper flow rate[J]. Powder Technology,2003,138(1):46-50. [9]ꢀ Γалаев Н З. 溜井溜口结构参数的确定[ J]. 国外金属矿采矿, 1980(3):56-58. 2007(10):37-41. [ [ 4]ꢀ 万琳辉,曹ꢀ 平,黄永恒,等. 高粘性铝土矿流动性及助流技术 研究[J]. 世界科技研究与发展,2009,31(6):1104-1108. Wan Linhui,Cao Ping,Hang Yongheng,et al. Flowability and flow- aiding technology of highly viscous bauxite ores[J]. World Sci Tech R & D,2009,31(6):1104-1108. Γалаев Н З. Determination of structure parameters of ore-pass shoot [J]. Foreign Metal Mining Magazine,1980(3):56-58. [10]ꢀ Hanbury D F. 地下矿溜矿系统的设计[ J]. 国外金属矿采矿, 1988(2):86-93. Hanbury D F. Design of ore pass system in underground mine[J]. Foreign Metal Mining Magazine,1988(2):86-93. 5]ꢀ 朱志根,吴爱祥,习ꢀ 泳. 含水量对矿岩散体流动特性影响分析 [ J]. 矿业研究与开发,2006,26(6):23-26. [11]ꢀ 周ꢀ 骥. 对松散矿石自然安息角的研究[ J]. 有色金属,1983, 35(2):24-29. Zhu Zigen,Wu Aixiang,Xi Yong. Analysis on influence of water con- tent on the flowing property of bulk ore-rock[ J]. Mining Research and Development,2006,26(6):23-26. Zhou Ji. An investigation on angles of natural repose of bulk ores [J]. Nonferrous Metal,1983,35(2):24-29. [ [ 6]ꢀ Agoshkov M I,Voronyuk A S,Arbachakova G I. Slope angles of main ore chutes[J]. Underground Mining,1965,1(5):485-487. [12]ꢀ 张丙涛,刘艳章,张ꢀ 群,等. 溜井溜放矿相似试验平台的研制 与应用[J]. 矿业研究与开发,2016,36 (2):86-91. Zhang Bingtao,Liu Yanzhang,Zhang Qun,et al. Design and appli- cation on similarity test platform of ore slipping and drawing in ore- pass[J]. Mining Research and Development,2016,36(2):86-91. 7]ꢀ Anshu A,Curtis J S. Segregation of cohesive granular materials dur- ing discharge from a rectangular hopper[J]. Granular Matter,2010, 12:193-200. [ 8]ꢀ Beena S,Ashmawy A K. Influence of inherent particle characteristics ( 责任编辑ꢀ 石海林) · 164·
  • 中矿传媒与您共建矿业文档分享平台下载改文章所需积分:  5
  • 现在注册会员立即赠送 10 积分


皖公网安备 34050402000107号