某原地浸出铀矿井型及井距优化数值模拟-矿业114网 
首页 >> 文献频道 >> 矿业论文 >> 正文
某原地浸出铀矿井型及井距优化数值模拟
2017-03-21
为了研究某铀矿原地浸出采矿井型及井距选择及优化方法,对原地浸出采矿选择井型及井距的基本原 理进行深入分析,论述了选择井型及井距时需要考虑的影响因素。运用Visual Modflow 软件对行列式井型与七点型 井型及不同井距下的井型进行数值模拟,结合矿山井型选择原则、矿山实际条件和技术经济条件,对水头剖面图、溶 质浓度分布图及溶质运移路线图进行分析。结果表明:适合该矿山的合理井型为七点型,该矿山的最优井距为25 m。 研究成果可为类似矿山提供参考。
Series No. 489ꢀ Marchꢀ 2017 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 总第 489期 METAL MINE 2017 年第 3 期 ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 某原地浸出铀矿井型及井距优化数值模拟 张建华ꢀ 朱新铖ꢀ 史ꢀ 骥 武汉理工大学资源与环境工程学院,湖北 武汉 430070) ( 摘ꢀ 要ꢀ 为了研究某铀矿原地浸出采矿井型及井距选择及优化方法,对原地浸出采矿选择井型及井距的基本原 理进行深入分析,论述了选择井型及井距时需要考虑的影响因素。 运用 Visual Modflow 软件对行列式井型与七点型 井型及不同井距下的井型进行数值模拟,结合矿山井型选择原则、矿山实际条件和技术经济条件,对水头剖面图、溶 质浓度分布图及溶质运移路线图进行分析。 结果表明:适合该矿山的合理井型为七点型,该矿山的最优井距为 25 m。 研究成果可为类似矿山提供参考。 关键词ꢀ 原地浸出采矿ꢀ 井型ꢀ 井距优化ꢀ 数值模拟 ꢀ ꢀ 中图分类号ꢀ TD868ꢀ ꢀ ꢀ 文献标志码ꢀ Aꢀ ꢀ ꢀ 文章编号ꢀ 1001-1250(2017)-03-025-06 Optimization Numerical Simulation on Well Pattern and Well Spacing of an In-situ Leaching Uranium Mine Zhang Jianhuaꢀ Zhu Xinchengꢀ Shi Ji ( School of Resources and Environmental Engineering,Wuhan University of Technology,Wuhan 430070,China) Abstractꢀ In order to study the method of selecting and optimizing the well pattern and well spacing in in-situ leaching mining in a uranium mine,the basic theory of the well pattern and well spacing selection in In-situ leaching mining is ana- lyzed,and the influencing factors to be considered is discussed when selecting the well pattern and well spacing. Numerical simulation on the determinant well pattern,seven-point well pattern,and different well pattern with different well spacing was made by Visual Modflow software. The hydraulic head profile,solute concentration distribution map and solute transport route map are analyzed by combined with the principle of the mine selecting well pattern,the actual conditions of mine and the tech- nical and economic conditions. The results showed that the seven point pattern is reasonable and suitable for the mine. The op- timal well spacing for the mine is 25 m. The research provides a reference for the similar mines. Keywordsꢀ In-situ leaching mining,Well patterns,Well spacing optimization,Numerical simulation ꢀ ꢀ 核电的快速发展,造成了我国对铀矿资源的需求 选择井型及井距的基本原理进行分析,阐述选择井型 与日俱增,因此必须加快铀矿的勘探、开采方能满足 及井距时需要考虑的主要影响因素,最后进行数值模 [ 1] [6-9] 对铀矿的需求 。 原地浸出采矿是铀矿开采的重要 拟研究 ,以确定该矿的合理井型及井距范围,并对 [ 2] 方式之一 。 井距进行优化,为类似矿山提供参考。 原地浸出采矿是指通过钻孔工程在井场地表按 一定规格和间距布置抽注液钻孔,并将预先配置好的 溶浸液注入矿体,经过化学反应后,把汇集的浸出液 抽至地表进行加工处理,从而实现对矿体的浸出开 采。 原地浸出采矿井型指抽注液钻孔在平面上的布 置方式,在原地浸出采矿过程中选择合理的抽注液井 1ꢀ 井型及井距选择理论分析 1. 1ꢀ 井型选择理论分析 原地浸出采矿井型指抽注液钻孔的平面布置方 式,包括其平面间的相对位置关系、数量对应关系及 其距离。 原地浸出采矿井型可分为行列式井型( 行 列式 1 型和行列式 2 型)和网格式井型(五点型和七 点型)。 不同井型中的抽、注液井比例不同,五点型 为 1 ∶ 1,七点型为 1 ∶ 2。 井型不同时,地下水动力学 特征、溶浸液在平面上的分配、矿体浸出的均匀性和 [ 3-4] 型及合理的井距至关重要 取合理的抽注液井型及井距 。 因此,需研究如何选 [ 5] 。 本研究以新疆某铀矿为例,通过对原地浸出采矿 收稿日期ꢀ 2016-11-04 作者简介ꢀ 张建华(1963—),男,教授,博士研究生导师。 · 25· 总第 489 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2017 年第 3 期 溶浸液的渗流状态均不同。 因此,需要根据矿床矿体 特征选择合理的井型。 小,浸出剂覆盖率越大,浸出率越高。 因此,井距与浸 出率的关系可通过井距与浸出剂覆盖率来体现。 井距的确定方法就是利用技术经济法,根据井距 与上述因素的关系,找出技术经济最优的方案。 首先,收集矿床的主要水文地质资料、地理位置 条件、工艺资料、原材料供应情况、国家相关法律政策 等,根据矿山实际条件,参考类似矿山或矿床的生产 经验,选择可能的井距。 根据已知矿床面积,算出可 能井距下抽注液孔的数量,绘成表格。 其中七点型的 抽注井数量计算公式为 [ 10] 影响井型选择的主要因素有 1)矿岩的渗透性。 其直接决定了溶浸液与矿 : ( 岩的反应时间、溶浸液渗流运移时间、抽注液井抽注 溶浸液的能力,因此选择井型时需考虑矿岩的渗透 性。 ( 2)矿体形态。 抽注液钻孔布置受矿体平面形 态的影响较大。 全面掌握矿体形态有助于弄清地下 水渗流方向,分析地下水对溶浸液的稀释程度,从而 保证溶浸液能最大程度地覆盖矿体,提取有用矿物。 ìN抽 = S ( 3)抽液量与注液量比值。 抽液井与注液井具 2 2 . 6L í , (1) 有不同的地下水动力学特征,地浸采矿时需保持抽注 液量平衡。 不同抽注液量比值应选用不同的井型,当 抽注液量比值为 1 时,常选择五点型或行列式 1 型; 当抽注液量比值为 2 时,常选择七点型或行列式 2 型。 S N注 î = 2 1. 3L 式中, L 为抽出井与注入井之间的距离;S 为已知矿 床面积。 最后,利用计算机模拟软件绘制不同井距下含矿 含水层流网图,判断浸出剂覆盖率的大小。 综合浸出 剂覆盖率、井场服务年限、块段投产能力和投资成本 分析等因素,判断井场最合理井距。 矿山需综合考虑以上因素,并结合矿山实际情 况,选择合理的井型,以便控制溶浸液在含水层中的 流动状态,保持抽注液量的平衡,从而减少溶浸液浪 费,达到较好的开采效果。 2 ꢀ 井型及井距优化数值模拟研究 1 . 2ꢀ 井距选择理论分析 2. 1ꢀ 矿山水文地质概况 合理井距的确定直接关系到溶浸液在含水层中 该实例矿山矿物内主要分布第四系、第三系孔隙 的有效循环和有用矿物回收率。 在实际生产中,会根 据矿床实际与生产成本综合考量,选取技术经济最优 方案。 潜水及侏罗纪层间承压水。 矿山矿体埋深 89 ~ 105 m,倾角 5° ~ 15°。 矿体厚度 0. 5 ~ 13. 2 m,平均 3. 7 m。 矿体品位 0. 01% ~ 1. 52% ,平均 0. 084% 。 含矿 影响井距选择的主要因素有: 含水层砂体平均厚度 19. 5m,含矿含水层渗透系数为 2 ( 1)矿体埋藏深度。 地浸采铀成本与矿体埋藏 1. 1 m/ d,矿区面积为 75 625 m ,矿石比重为 1. 73,矿 3 2 深度存在非线性关系。 一般而言,矿体埋深大,钻孔 成本高,常采用较大的井距,可以保证单位面积钻孔 数少。 相反,矿体埋藏浅,采用较小井距,在钻孔较多 的情况下也能达到较低的成本。 一般地,若采用网格 式井型,矿体埋深 50 m 左右,则可选 8 ~ 15 m 井距; 矿体埋深 200 ~ 250 m,可选 20 ~ 25 m 井距。 石量为 495. 85×10 t,平米铀量为 9. 96 kg / m 。 沿矿 带走向不同地段含矿含水层渗透系数变化幅度不大, 变化系数仅 24. 4% ,渗透性较均一。 2. 2ꢀ 数值模型建立 3 该矿山注液井平均注液量为 2. 45 m / h,抽液井 3 平均抽液量为 5 m / h,抽注液量比约为 2,按照井型 选取原则,行列式或七点型能较好达到生产要求。 矿 体宽度 50 ~ 587 m,因此在矿体宽度较大的区域两种 方法都能完成生产目标,在矿体宽度较小的地方,行 列式井型在达到生产要求前提下能更好地节省溶浸 液,减少成本。 ( 2)矿岩渗透性。 当水力梯度为定值时,对于较 大的矿岩渗透系数,应采取较大的井距,保证一定的 浸出剂溶度;而对于较小的矿岩渗透系数,应采取较 小的井距,加快浸出剂的运移和浸出。 通常情况下, 当矿石渗透系数为 0. 1 ~ 1 m/ d 时,常采用网格式井 型,井距 8 ~ 30 m;当矿石渗透系数为 1 ~ 10 m/ d 时, 常采用行列式井型,井距 20 ~ 50 m。 选取埋深 45 ~ 75 m,面积 200 m×200 m 的含矿 含水层为数值模拟区域。 将承压含水层模拟区域分 为 3 层,60. 3 ~ 71. 2 m 为含水层上部,54. 5 ~ 61. 5 m 为含矿层,48. 3 ~ 54. 1 m 为含水层下部,建立三维数 ( 3)金属浸出率。 合理的井距可适当减少溶浸 死角的出现,可提高有用矿物回收率。 一般情况下, 井距越大,可能出现溶浸死角的面积越大,浸出剂覆 盖率越小,浸出率越低;井距越小,溶浸死角的面积越 [ 11] 值模型 ,如图 1。 含矿层参数如表 1。 · 26· ꢀ ꢀ ꢀ 张建华等:某原地浸出铀矿井型及井距优化数值模拟ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2017 年第 3 期 图 1ꢀ 含矿含水层三维示意 Fig. 1ꢀ Three-dimensional sketch map of ore-contained aquifer 表 1ꢀ 含矿含水层参数 Table 1ꢀ Parameters of ore-contained aquifer 渗透 系数 (m/ d) 纵向弥 散度 / m 贮水率 密ꢀ 度 有ꢀ 效 总孔 隙度 弥散系数 / (L/ (m d)) 3 2 / (L/ m) / (kg/ m ) 孔隙度 / ꢁ 5 1. 1 1×e 2 300 0. 28 0. 3 2 0. 2 图 3ꢀ 溶质浓度分布 Fig. 3ꢀ Solute concentration distribution 2 . 2ꢀ 井型优化数值模拟研究 本矿山矿体宽大,渗透系数相对均一,根据抽注 液井排列方式选择参考标准及矿山实际条件可知,行 列式井型与网格式井型均能达到基本要求。 在矿体 宽度相对较小区域,采用行列式井型和七点型井型, [ 12] 模拟区域水头及溶浸液溶质运移情况 。 行列式井 型和七点型井型三维示意图如图 2。 图 2ꢀ 井型三维示意 Fig 2ꢀ Three-dimensional sketch map of Well pattern 图 2 中,黑色区域表示含矿含水层中含有矿物的 部分,渗透系数为 1. 1 m/ d,其他区域渗透系数 0. 78 图 4ꢀ 溶质运移流线 Fig. 4ꢀ Flow diagram of solute transport 表 2ꢀ 行列式与七点型井型水头值变化 Table 2ꢀ Variation of water head values of seven point well pattern and determinant well pattern 3 3 m/ d。 注液井流量 58 m / h,抽液井流量 120 m / h,模 拟时间 60 d,抽注液井均从零时开始抽注溶浸液。 承 压含水层水头 100 m,井场四周设为常水头边界,溶 质浓度为 2 000 mg / L。 井型 井ꢀ 号 抽液井 C2 水头变化/ m 降深 10 升高 6 60d 后水头值 / m 经过模拟后,得到溶质浓度分布图和溶质运移流 线图如图 3 和图 4,得到各井型抽注液井水头值变化 情况如表 2。 90 106 92 行列式 注液井 Z3 与 Z8 抽液井 C 降深 8 从表 2 可看出:在抽注液井比例远大于理论比例 七点型 注液井 Z 与 Z2 升高 6 106 1 ∶ 2 时,抽液井稳定降深值与注液井稳定水位升高 液量平衡,可选择增加注液井数量,使整个矿区抽注 液量平衡,也可选择在注液井中加压,使溶浸液加速 值相差不大。 在相同抽水条件下,注液井水位升高值 小于抽液井水位下降值。为了保持整个采场的抽注 · 27· 总第 489 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2017 年第 3 期 渗入含水层中。 从图 3 可以看出:在抽注液井开始工作 60 d 后, 表 3ꢀ 不同井距时抽液井与注液井数量 Table 3ꢀ Numbers of Pumping wells and Injection wells with different well spacing 溶浸液中的溶质以注液井为中心逐渐扩散到周围,在 抽液井的抽液作用下,抽液井周围形成负压区,大部 分溶质随着溶浸液和地下水流向抽液井,一部分溶浸 液在整个“开采单元” 外围形成“高压帷幕”,防止外 部地下水过多进入采区稀释溶浸液。 同时可看到,行 列式井型的溶质浓度分布峰值区域围绕在注液井周 围,形成以注液井为中心的相似矩形圈。 结合溶质运 移路线图可看出,溶质从注液井向抽液井运移的过程 中,覆盖的含矿岩体有较为明显的死角,即为“溶浸 死角”。 虽然随抽注液井的持续工作,抽液井附近含 矿岩体会逐渐被溶浸液覆盖,但限于行列式井型的限 制,注入井对称分布于抽液井的两侧,且注液井井距 是抽液井井距的两倍,浸出剂从两侧向中心抽液井渗 流,抽液井横向岩体被浸出的面积和强度明显小于纵 向岩体被浸出的面积和强度,使得有一片区域浸出较 弱,岩体浸出不均匀。 井ꢀ 距 抽液井数量 注液井数量 抽注液井总数 / m / 个 / 个 / 个 1 2 3 0 0 0 291 73 32 18 12 582 146 64 873 219 96 40 36 54 5 0 24 36 表 4ꢀ 不同井距时矿山日抽液量 Table 4ꢀ Daily liquid extraction of mine with different well spacing 3 井距/ m 抽液井数量 日抽液量 / m 27 936 7 008 1 2 3 4 5 0 0 0 0 0 291 73 32 3 072 18 1 728 12 1 152 ꢀ ꢀ 从井距为 10 ~ 30 m 的溶质运移图可看出:当井 从图 4 可看出:溶浸液沿着各个方向从注液井流 向抽液井。 抽液井四周各个方向上的溶浸强度都比 较均匀。 该矿山矿床平均渗透系数为 1. 1 m/ d,属低 渗透系数矿山,可适当增大抽注液井密度,使溶浸液 与矿体充分接触,以达到设计浸出强度。 距在 30 m 以内时,溶质流线基本呈封闭状态,从注液 井注入的溶浸液能够以较快的速度流经含矿含水层 进入抽液井;从溶质浓度分布图可看出,井距为 10 m 时,以抽注液井组成的正六边形单元为中心,形成了 一个高浓度溶质分布区域。 在此区域内,若注液井持 续注入溶浸液,含矿含水层将持续保持一定浓度的溶 浸强度。 此种井距设计能极大地缩短采矿周期和服 务年限,极大地提升矿山的生产能力,然而易导致井 场基建、生产投资变大,且会出现选矿厂日处理抽出 液能力跟不上井场生产能力的情况,因此,10 m 井距 不适合该矿山采用。 综合以上得到,行列式井型虽然在布置钻孔、连 接管道时较其他井型具有一定的优势,但在矿体宽度 较大时,溶浸液在矿体中的覆盖面积和效果不如网格 式井型;网格式井型虽然在地表布置管路时不如行列 式井型方便,但在矿体宽度较大时,溶浸液在矿体中 覆盖的矿体面积以及溶浸强度比行列式井型好。 结合井型选择原则和该矿山实际水文地质条件, 七点型井型较其他抽注液井布置方式有较大优势,更 适合该矿山。 但在矿体边缘,仍需因地制宜,根据矿 床厚度、埋深等因素的变化灵活布置抽注液井数量和 排列方式,尽量保证消除“溶浸死角”,使矿床浸出率 最大。 从井距为 30 ~ 50 m 的溶质运移流线图可看出: 当井距为 30 ~ 50 m 时,溶质流线由封闭转为开放,造 成此种现象的原因是,由于注液井距抽液井较远,而 含矿含水层渗透系数不高,抽液井形成的降水漏斗对 注液井周围地下水和溶浸液流向的影响有限,使得从 注液井注入的溶浸液一部分流向抽液井,一部分流向 相反方向的地下水中。 从溶质浓度分布图可看出,溶 浸液从抽液井运移到注液井所花时间随抽注液井井 距的增大而增大,抽注液井之间在相当长时间内无法 形成一定浓度的溶浸液覆盖溶浸区域,且溶浸液与注 液井周围的地下水混合导致溶浸液浪费。 因此,30 ~ 2 . 3ꢀ 井距优化数值模拟研究 经分析后,确定矿山选用七点型井型较为合理, 仍需进一步确定最合理的井距。 根据矿山实际条件,参考类似矿山或矿床的生产 经验,选择大致井距,初步选定网格式井型常用 10, 2 0,30,40,50 m 等整数井距。 根据七点型抽注液井 50 m 及以上井距不适合该矿山。 数量计算式(1),分别计算出抽注液井数量,如表 3。 不同井距时矿山日抽液量见表 4。 所以,该矿山的合理井距应在 20 ~ 30 m 范围内 选取。 同时考虑到井距的变化同样会引起井场投资、 生产能力、服务年限的变化,根据矿山多年生产数据, 经模拟,不同井距下溶质运移图和溶质浓度分布 图分别见图 5 和图 6。 · 28· ꢀ ꢀ ꢀ 张建华等:某原地浸出铀矿井型及井距优化数值模拟ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2017 年第 3 期 图 5ꢀ 不同井距下溶质运移 Fig. 5ꢀ Flow diagram of solute transport with different well spacing 图 6ꢀ 不同井距下溶质浓度分布 Fig. 6ꢀ Solute concentration distribution with different well spacing 其变化趋势经过归一化处理后如图 7。 资、产品成本的显著变化。 随着井距的增加,矿山的 服务年限逐渐增加,但对生产能力、井场投资、产品成 本的影响逐渐减弱。 综合考虑,确定该矿最优井距为 25 m,此井距可保证该矿山在产品成本、服务年限合 理的状态下进行原地浸出采矿。 3 ꢀ 结ꢀ 语 ( 1)影响原地浸出采矿井型选择的主要因素有 矿岩的渗透性、矿体形态、抽液量与注液量比值,影响 原地浸出采矿井距选择的主要因素有矿体埋藏深度、 矿岩渗透性、金属浸出率,矿山在选择井型及井距时, 需综合考虑以上因素,结合数值模拟研究进行确定。 (2)对数值模拟结果进行分析研究,并综合矿山 图 7ꢀ 井距与其他因素关系 Fig. 7ꢀ Relationship between well spacing and other factors ■ ▲ ● —投资; —生产能力; —服务年限 由图 7 可知:当井距小于 20 m 时,将引起井场投 · 29· 总第 489 期ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 金ꢀ ꢀ 属ꢀ ꢀ 矿ꢀ ꢀ 山ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ ꢀ 2017 年第 3 期 ing of groundwater mynamical field of well field in an uranium mine 井型选择原则和矿山实际条件,确定该实例矿山最优 for in-situ leaching[ J]. Uranium Mining and Metallurgy,2003,22 井型为七点型井型。 ( 3):188-192. ( 3)数值模拟分析并结合技术经济分析,确定该 [ 7]ꢀ 屈慧琼,曾ꢀ 晟,刘华良. 原地浸出采铀数值模拟研究现状与发 展[J]. 科技情报开发与经济,2011,21(9):177-179. 矿山最优井距为 25 m。 Qu Huiqiong,Zeng Sheng,Liu Hualiang. Research status and devel- opment of numerical simulation of in-situ leaching of uranium[ J]. Sci-tech Information Development & Economy,2011,21 (9):177- 参ꢀ 考ꢀ 文ꢀ 献 [ 1]ꢀ 赵贺永. 某铀矿原地浸出的 GMS 模拟研究[J]. 西安文理学院学 179. 报:自然科学版,2015,18(2):88-91. [ [ 8]ꢀ 利广杰,王海峰,张勇,等. 基于 Visual MODFLOW 的地下水数值 模拟在地浸采铀中的应用[J]. 铀矿冶,2011,30(1):1-5. Li Guangjie,Wang Haifeng,Zhang Yong,et al. Application of Visual MODFLOW numerical simulation of groundwater to in-situ leaching of uranium[J]. Uranium Mining and Metallurgy,2011,30(1):1-5. 9]ꢀ 徐ꢀ 强,雷明信. 某地浸矿床抽注液井距研究:Visual-MODFLOW 在某地浸矿山井距确定中的应用[ J]. 中国矿业,2012,21 ( 增 刊):628-630. Zhao Heyong. GMS simulation of in-situ leaching of a uranium ore [ J]. Journal of Xi'an University of Arts and Science:Natural Science Edition,2015,18(2):88-91. [ [ [ [ 2]ꢀ 丁德馨,李广悦. 溶浸采铀[ M]. 哈尔滨:哈尔滨工程大学出版 社,2015. Ding Dexin,Li Guangyue. Uranium Mining with Dissolving and Satu- rating[M]. Harbin:Harbin Engineering University Press,2015. 3]ꢀ 姚益轩. 原地浸出采铀井型研究[J]. 铀矿冶,2000,19(3):153- Xu Qiang,Lei Mingxin. The research on interval between pump and affusion well of insite uranium mine[ J]. China Mining Magazine, 160. Yao Yixuan. Study on well patterns of in-situ leaching for uranium mining[J]. Uranium Mining and Metallurgy,200019(3):153-160. 4]ꢀ 阙为民. 原地浸出采铀井网密度的确定[ J]. 金属矿山,2002 2 012,21(S):628-630. [ 10]ꢀ 阙为民,姚益轩,王西文. 影响原地浸出反应速率的因素[ J]. 铀矿冶,1999(3):156-163. ( 4):17-20. Que Weimin. Factors affecting the rate of in situ leaching reaction Que Weimin. Determination of the density of in-situ leaching urani- um well[J]. Metal Mine,2002(4):17-20. [ J]. Uranium Mining and Metallurgy,1999(3):156-163. [ [ 11]ꢀ Pedroso D M. A solution to transient seepage in unsaturated porous media[J]. Computer Methods in Applied Mechanics and Engineer- ing,2015,285:791-816. 5]ꢀ 吴爱祥,王洪江,杨保华,等. 溶浸采矿技术的进展与展望[ J]. 采矿技术,2006,6(3):39-48. Wu Aimin,Wang Hongjiang,Yang Baohua,et al. Progress and pros- pect of leaching mining technology [J]. Mining Technology,2006,6 12] ꢀ Rafiezadeh K,Ataie-Ashtiani B. Three dimensional flow in aniso- tropic zoned porous mediausing boundary element method[J]. En- gineering Analysis with Boundary Elements,2012,36 (5 ):812- ( 3):39-48. [ 6]ꢀ 吕俊文,周星火,蔡萍莉,等. 某铀矿地浸采区的水动力场三维 模拟[J]. 铀矿冶,2003,22(3):188-192. 824. Lu Junwen,Zhou Xinghuo,Cai Pingli,et al. Three-dimension model- (责任编辑ꢀ 徐志宏) · 30·
  • 中矿传媒与您共建矿业文档分享平台下载改文章所需积分:  5
  • 现在注册会员立即赠送 10 积分


皖公网安备 34050402000107号